公馆模板施工方案

天元建设集团有限公司 浮来来春公馆馆二期 模板板施工方方案天元建设设集团有有限公司司20177年03月 目录一、编制制依据：：2二、工程程概况：：2三、工程程设计特特点2四、模板板施工方方案30 模板施工工方案一、编制制依据：：1、日照照浮来春春公馆二二期工程程项目设设计图纸纸；2、《建建筑施工工模板安安全技术术规范》JJGJ 1622-20008；；3、天元元建设集集团有限限公司的的有关质质量文件件：《质量手手册》SSDTYYI－000—0011（4）；；《程序文文件》SSDTYYII－－001（44）；4、《建建筑施工工手册》（第第四版缩缩印本）。

二、工程程概况：：拟建场区区位于日日照市东东港区西西至兖州州路、南南至海曲曲东路、北北至淄博博路，总建筑筑面积约约为9..4万㎡㎡；结构构形式118#、222#、223#、224#楼楼为剪力力墙结构构，233-B##楼、车车库为框框架结构构为113000㎡，层层数18#楼地地上344层，地地下2层层；222#楼地上上34层层，地下下2层；223#楼地上上33层层，地下22层；24##楼地上上33层层，地下下2层，223-BB#楼地地上2层层，车库库地下11层建设单位位：日照照黄金海海岸置业业有限公公司，监监理单位位：日照照众诚监监理有限限公司，勘勘察单位位：日照照市城乡乡建设勘勘察测绘绘院，设设计单位位：上海海天华建建筑设计计有限公公司，施施工单位位：天元元建设集集团有限限公司结构设计计耐久年年限为550年，主楼地下室防水等级为二级，屋面防水等级为一级；23-B#楼屋面防水等级为二级；车库防水等级为一、二级本工程基基坑开挖挖、基坑坑支护、基基坑变形形监测为为建设单单位另行行发包工工程项目目三、工程程设计特特点住宅楼结结构类型型为剪力力墙结构构，抗震震等级为为二级，结结构抗震震设防烈烈度为77度。

本本工程采采用筏板板结构，基基础底标标高为--10..2m筏筏板厚度度800mmm，混凝凝土强度度等级188#222#楼筏筏板为CC30PP6混凝凝土、--6.225至117.2280为为C455混凝土土、177.2880至331.7780为为C400混凝土土、311.7880至443.3380为为C355混凝土土、433.3880至机机房为CC30混混凝土，223#224#楼楼筏板基基础为CC30PP6混凝凝土、--6.225至119.4430为为C455混凝土土、199.433至333.9330为CC40混混凝土、333.9930至至45..5300为C335混凝凝土、445.5530至至机房为为C300混凝土土，车库库筏板梁梁板为CC30PP6混凝凝土、柱柱子为CC30混混凝土、外外墙为CC35PP6混凝凝土混凝土结结构构件件强度等等级如下下表所示示构件部位位混凝土强强度等级级备注特别措施施基础素混混凝土垫垫层C15基本厚度度按1000mmm地下室部部分应采采用低水水化热的的水泥配配置混凝凝土，并并适量加加入Ⅰ级优质质粉煤灰灰约约水泥用用量的112%）本工程应应严格按按建施做做好外保保温。

基础底板板主楼筏板板为C330P6抗渗渗混凝土土主体剪力力墙、18#222#楼楼筏板为为C300P6混混凝土、--6.225至117.2280为为C455混凝土土、177.2880至331.7780为为C400混凝土土、311.7880至443.3380为为C355混凝土土、433.3880至机机房为CC30混混凝土，223#224#楼楼筏板基基础为CC30PP6混凝凝土、--6.225至119.4430为为C455混凝土土、199.433至333.9330为CC40混混凝土、333.9930至至45..5300为C335混凝凝土、445.5530至至机房为为C300混凝土土地下室外外墙P66抗渗混混凝土圈梁、构构造柱现现浇过梁梁C20细细石标准构件件按标准图图要求四、模板板施工方方案（一）、基基础模板板工程1、基础础模板采采用木模模板：木模板表表面应洁洁净，表表面平整整，模板板孔眼无无错位支支设模板板前将模模板表面面清理干干净，涂涂刷隔离离剂，隔隔离剂应应对混凝凝土及模模板无有有害作用用2、垫层层模板：：采用胶合合板模板板支设，木方加固，木方支撑，间距为1000㎜，如下图所示：3、筏板板模板：：a、底板板基础模模板：筏筏板外侧侧模板根根据车库库底板坡坡度严格格按照尺尺寸加工工制作，利利用122钢筋支支撑于底底板附加加筋内焊焊牢，间间接5000mmm一道。

模板材料准备木工班凿毛、清理杂物混凝土班养护、保潮养护班凿毛、清理、保潮验收质检员下支模通知质检员支撑模板的安装、校核及自检申请专检木工班验收模板系统质检员下浇筑混凝土令质检员浇 混 凝 土混 凝 土 班养护养护班提出拆模申请木工班检查混凝土强度质检员下拆模通知质检员模板拆除木工班混凝土缺陷修补混 凝 土 班混 凝 土 养 护养护班混凝土达到拆模强度混凝土强度达不到要求合格整 改木工班不合格不合格整 改混凝土 班养护班模板工程质量控制工作流程图合格1000mm b、在底底板钢筋筋上焊制制“┤”型型预埋件件支撑梁梁侧模板板，防止止模板下下垂采采用12制作，间间距1mm设置一一个预预埋件焊焊接固定定前根据据抄测的的标高进进行控制制，竖向向预埋件件长度为为根据实实际制作作（考虑虑坡度），水平钢筋长度为模板加固宽度4、筏板板后浇带带模板：：（1）后后浇带模模板采用用木模板板与方木木配制，后后浇带周周围采用用钢板网网进行封封闭，然然后采用用木模板板进行支支设基础后浇浇带模板板施工图图5、梁板板后浇带带模板::后浇带模模板在本本跨内应应支设一一个独立立单元，并并应用水水平杆与与整体模模板支撑撑体系连连接，模模板拆除除时应暂暂时保留留不拆。

待待后浇带带混凝土土浇筑完完毕并达达到设计计强度后后方可拆拆除支支撑体系系采用碗碗扣式脚脚手架，立立杆纵横横间距6600㎜㎜，纵横横向水平平杆间距距12000㎜如如下图所所示： 注：：标准层层内支撑撑为满堂堂脚手架架，6、集水水坑、电电梯井模模板支设设：7、地下下室剪力力墙模板板：（1）内内外墙采采用覆膜膜板，厚厚度为115mmm主楞楞采用ΦΦ48..3×3.66双钢管管;次楞楞为500×80mmm方木木,间距距2000mm对对拉栓为为Φ14对对拉螺杆杆，外墙墙采用止止水螺杆杆；纵向向间距4450mmm,竖竖向间距距为4550mmm，最顶顶部一道道对拉螺螺杆距砼砼完成面面不大于于4000mm2）采采用覆膜膜板支模模，对模模板及支支撑系统统的强度度、刚度度和稳定定性要求求较高，外外侧模板板支撑，采采用内侧侧拉结，螺螺栓加固固方案3）外外围剪力力墙模板板加固采采用蝴蝶蝶卡、对对拉止水水螺栓、钢钢管和方方木进行行加固，采采用Ф14对对拉止水水螺栓，对对拉止水水螺栓纵纵向间距距4500mm，竖竖向间距距为4550mmm；墙体体模板11/2以以下螺栓栓使用双双螺母模模板垂直直度和轴轴线位置置校正后后，剪力力墙内侧侧模板进进行支撑撑，支撑撑牢固。

所所有地下下室外墙墙止水螺螺栓，见见图422止水水螺杆限限位塑料料垫块剔剔除后的的凹槽采采用高标标号水泥泥砂浆填填实并抹抹压平整整，涂刷刷防锈漆漆，并涂涂刷2遍遍聚氨酯酯防水涂涂料，直直径100cm，厚厚度1..5mmm,聚氨氨酯进场场进行复复检，合合格后方方准使用用内墙墙采用普普通对拉拉螺杆，做做法同外外墙 模板加加固图 螺栓栓详图（注：此此种螺栓栓只用于于地下室室外墙，其其它部位位螺栓采采用光滑滑螺栓穿穿PVCC过墙管管）4）模模板安装装前应弹弹出模板板就位线线，并在在剪力墙墙中间预预放水泥泥撑棍，可可有效控控制剪力力墙截面面尺寸为为防止漏漏浆，墙墙根部的的现浇面面在距墙墙2000㎜范围围内必须须做到抹抹压平整整,模板板缝贴双双面海绵绵胶条浇浇筑前，为为防止漏漏浆造成成烂根，墙墙模板底底部用角角铁水平平贴地面面堵严实实，墙模模板高度度与墙实实体高度度之差不不能超过过10mmm5）楼楼梯间、外外墙、电电梯井、预预留洞口口等剪力力墙模板板在支上上面模板板时，模模板包住住下面剪剪力墙550mmm，下层层结构浇浇筑混凝凝土之前前，提前前预埋MM14对对拉螺栓栓，水平平间距同同模板支支设对拉拉螺栓间间距要求求，预埋埋位置距距离混凝凝土结构构楼面标标高500mm处处（标高高下方处处），支支设模板板前，粘粘接双面面粘接胶胶带，以以防止错错台。

楼梯间、外外墙、电电梯井接接茬做法法8、地下下室梁模模板工程程：（1）梁梁底模、侧侧模用覆覆膜板模模板，厚厚度为115mmm主楞楞采用ΦΦ48..3×3.6短钢管管，间距距为5000mmm次楞楞为500×80mmm方木木，间距距2000mm1）梁与与板一起起施工，均均采用覆覆模板，梁梁板模板板拼装时时，应从从两端向向中间拼拼，把拼拼缝放在在梁中间间，以保保证模板板拼缝质质量，严严禁采用用小于330mmm补条的的做法,,在梁柱柱节点处处必须采采用整板板套割梁梁洞进行行拼装2）梁底底支撑采采用Ø48 ×3.55钢管，梁梁宽≥6000mm时时必须保保证梁底底下设二二排支撑撑立杆，＜＜6000mm时时设置一一排立杆杆，间距距5000mm，靠靠近模板板端部的的横杆距距端部宜宜在1000～1150mmm之间间梁侧侧模底部部采用步步步紧和和在梁底底横向水水平杆上上设置扣扣件固定定，梁高高7000mm以以上时加加设Φ14对对拉螺杆杆，间距距@5000mmm，如图图示：梁模板加加固图梁按照规规范要求求进行起起拱；绑绑扎完梁梁钢筋，经经检查合合格后，清清除杂物物，安装装梁两侧侧模板，梁梁侧板高高低于6600mmm的梁梁侧模加加固采用用木方配配合步步步紧加固固，梁侧侧板高高高于6000mmm的梁侧侧模加固固采用木木方、钢钢架管并并在侧模模中部增增设对拉拉螺栓加加固，螺螺栓沿梁梁方向间间距5000mmm，梁的的侧模包包住底模模。

3）梁梁模支设设时梁底底模端部部搁放在在墙窝或或梁窝侧侧模上，严严禁有吃吃模现象象4）为为防止漏漏浆，侧侧模与底底模交界界面使用用双面胶胶条9、地下下室板模模支设：：（1）地地下室现现浇板模模板采用用满堂脚脚手架支支撑体系系施工工时先做做好标高高测量工工作，用用水准仪仪把水平平标高直直接引测测到模板板安装位位置地地下负二二层层高高3.155m，118#222#楼楼负一层层层高22.988m，223#224#楼楼负一层层为3..3500m2）板板模支设设：板模模脚手架架搭设时时，立杆杆纵横向向间距间间距为11m,立立杆顶部部使用丝丝托，便便于调整整标高，丝丝杠外露露长度不不得大于于2000mm，立立杆纵横横方向的的水平拉拉杆的步步距为11.5mm，地面面上2000mmm设置一一道扫地地杆每每6m设设斜杆，保保证支撑撑稳定性性板底底主楞间间距10000mmm，采采用双钢钢管；次次楞净距距1000mm，两两侧距梁梁为500mm，采采用500×80木木方；然然后铺设设15mmm厚覆覆膜板，覆覆膜板拼拼缝严密密，以防防漏浆3）每每根立杆杆底部应应设置垫垫板模模板支架架立杆在在安装的的同时，应应架设水水平支撑撑，立杆杆高度大大于2mm时，应应设置两两道水平平支撑，每每增高11.5mm时，再再增设一一道水平平支撑。

大大横杆采采用纵横横连续设设置，并并在建筑筑物四周周及中间间部位设设置加固固点4）在在模板反反面用红红漆注明明结构部部位，以以便模板板拆除后后能够按按照尺寸寸要求分分类堆放放，且再再次使用用方便梁梁跨度大大于或等等于4mm且小于于8m时时，模板板按跨度度的1‰‰起拱；；梁跨度度大于88m时，模模板按跨跨度的22‰起拱；；悬臂梁梁按悬臂臂长度的的4‰起拱，起起拱高度度不大于于20mmm5）模模板上不不能堆放放重物，不不得碰撞撞6) 安装完毕毕按模板板工程验验收标准准进行检检查其支支撑系表表面平整整度，对对角线拼拼缝等验验收合格格后进行行钢筋绑绑扎10、楼楼梯：先安装休休息平台台梁模板板，再安安装楼梯梯模板斜斜楞，然然后铺设设楼梯底底模、安安装外帮帮侧模和和踏步模模板，架架体采用用扣件式式钢管脚脚手架，在在楼梯斜斜板施工工缝位置置留设110cmm缝，便便于清理理施工缝缝位置垃垃圾如如图所示示11、柱柱模板支支设：柱模板采采用胶合合板支设设，柱模模支设前前，应将将基层找找平并清清理干净净，钢筋筋绑扎完完毕，并并卡好定定型塑料料垫圈，办办好隐检检手续根根据柱截截面尺寸寸预先拼拼制好模模板，一一面一片片，内楞楞采用550mmm×80mmm方木，间距150mm；柱箍采用[80×43×5槽钢，最下一道柱箍距地面100㎜，第二道距第一道300㎜，以上间距500㎜，用M16螺栓对拉，柱外侧用钢管对顶。

为了使柱底模板不位移，并便于加固，在柱四面焊模板定位筋，作为底部加加固模板板支撑点点柱每每边应设设足够的的拉杆及及支撑，柱的的支撑和和校正采采用满堂堂脚手架架，脚手手架间每每隔6m设剪剪刀撑一一道，以以确保立立杆稳定定性12、模模板拆除除：根据同条条件养护护试块强强度试验验报告，底底模拆除除时，混混凝土强强度应符符合下列列要求：： 板：跨度度 >>2米， ≤8米 达到到砼设计计强度等等级的775%；；跨度>88米的板板和梁及及悬臂构构件 达到砼砼设计强强度等级级的1000%①接到拆拆模通知知单方准准拆模墙墙模及梁梁侧模拆拆除时砼砼强度能能保证表表面及楞楞角不因因拆除模模板受损损时，方方可拆除除②模板拆拆除的顺顺序和方方法，应应遵循先先支后拆拆、先拆拆非承重重部位后后拆承重重部位原原则③拆模时时，操作作人员应应站在安安全处，以以免发生生安全事事故，待待该片模模板全部部拆除后后，方准准将模板板、配件件、支架架等运出出堆放④拆下的的模板应应及时清清理粘结结物，难难以清除除时可采采用模板板除垢剂剂清除，严严禁敲砸砸，拆下下的扣件件，步步步紧等要要及时集集中收集集管理。

⑤模板拆拆除后，模模板责任任人姓名名与混凝凝土责任任人姓名名立即上上墙，梁梁板部分分人名应应留资料料13、质质量要求求：①各种连连接件、支支承件、加加固件必必须安装装牢固，无无松动现现象，模模板拼缝缝要严密密，各种种预理件件、预留留孔洞位位置要准准确，固固定要牢牢固②组装完完模板作作好自检检，报专专职质检检员进行行检查，验验收合格格后方可可进行下下道工序序，并办办理工序序交接检检手续③模板与与混凝土土的接触触面应涂涂刷隔离离剂模板支设设允许偏偏差见下下表所示示：模板支设设允许偏偏差项目名称称允许偏差差（mmm）检查方法法轴线位置置梁柱8剪剪力墙55用尺量检检查截面尺寸寸±4用尺量检检查垂直度层高3线坠检查查全高H/10000≤≤30经纬仪检检查安装接口口相邻板板面高低低差1平尺及塞塞尺外墙模板板上口平平直度5拉10mm通线检检查电梯井筒模井筒长、宽宽定位中中心+20，--0线坠、轴轴线双控控制垂直度累累计偏差差H/10000≤≤30线坠、轴轴线双控控制门窗口模板标高+5,00用尺量检检查边界尺寸寸10,00用尺量检检查垂直度2专用靠尺尺外墙门窗窗洞口水水平位移移单层5用尺量检检查全高累计计20经纬仪或或吊线检检查（二） 、主体模模板工程程1、施工工准备：：15厚双双面覆膜膜木模板板，500mm**70mmm标准准尺寸红红松方木木，有着着丰富施施工经验验的木工工操作工工人若干干名。

2、施工工工序：：施工放线线----配模板板----立墙柱柱模板----搭搭设内脚脚手架----支支设梁板板模板----支支设顶板板模板----加加固梁侧侧模、墙墙、柱模模板----尺寸寸校正3、施工工放线：：根据设计计图纸，按按照距墙墙柱边线线2000㎜画出出控制边边线（双双线控制制），墙墙柱端头头也是2200㎜㎜控制线线；施工工放线必必须认真真、力求求细致准准确4、配模模板：根据设计计图纸，进进行图纸纸深化，合合理配模模，画出出配模图图，模板板打穿墙墙螺丝孔孔间距合合理布置置，孔点点布置如如下图所所示：600mm（注：墙墙模实际际配模尺尺寸小于于图纸尺尺寸100mm）5、搭设设内脚手手架: 使用成成品钢管管脚手架架，根据据设计图图纸房间间尺寸合合理安排排站杆间间距，水水平杆件件长度：：6000、9000、112000，内架架结合点点采用卡卡槽形式式，水平平杆两步步，开始始搭设前前在站杆杆底垫置置1000㎜×1000㎜×15㎜㎜（厚）的的木模板板垫木，第第一步站站杆距剪剪力墙柱柱不得大大于3000㎜；；6、支设设梁板模模板:（1）根根据设计计标高抄抄测结构构控制550平线线于满堂堂内架上上，并反反复校验验；（2）梁梁底设一一排竖向向支撑，支支撑间距距1.22米，梁梁底设小小横杆，间间距1..2米，小小横杆两两端紧贴贴梁模龙龙骨设置置加固扣扣件，防防止砼浇浇筑时的的梁游移移。

支撑撑立杆下下设垫板板，并应应在支架架的两端端和中间间部位与与建筑结结构拉结结，支撑撑立杆在在安装的的同时，架架设水平平方向纵纵横支撑撑在复复核梁底底标高校校正轴线线位置无无误后，搭搭设和调调平模板板支架，固固定钢架架杆，再再在横杆杆上铺放放梁底板板，拉线线找直附附图如下下： 内支撑撑简图（3）内内脚手架架顶部加加顶丝（大大头丝），钢钢方管架架于大头头丝上，方方管上摆摆放500㎜×80㎜㎜的木方方，间距距不大于于1500㎜，模模板长向向拼缝垂垂直于方方管；方方管距离离剪力墙墙柱面不不得大于于2000㎜4）特特殊部位位处理，同同一平面面梁模与与墙模交交接处不不得采用用直缝交交接，梁梁模必须须伸入墙墙模不小小于300cm（具具体尺寸寸参考墙墙模的对对拉螺栓栓位置及及墙模配配模）7、顶板板支设::顶板模板板及其龙龙骨敷设设原则：：a、 所有双向向板和竖竖向跨度度大的单单向板（根根据图纸纸分析，竖竖向跨度度大的单单向板占占所有单单向板的的80%%以上）的的主龙骨骨均横向向布置，顶顶板模板板铺设方方向为：：沿竖向向依次布布置，单单张整板板的长边边垂直于于竖向方方向。

1） 主龙骨设设置，根根据内架架支撑点点沿房间间短边方方向设置置主龙骨骨（定型型方管），步步距同内内架支撑撑点距离离，长度度短方向向通长，距距墙或梁梁加固方方木距离离不得大大于5ccm2） 副龙骨铺铺设，沿沿长边方方向铺设设副龙骨骨，方木木采用截截面500*800型，立立用（及及长向边边垂直于于地面），长长度尽量量通长，如如无法实实现通长长设置，两两方木于于主龙骨骨处交接接，交接接区域以以主龙骨骨为中点点每边不不得低于于25ccm，主主龙骨间间距（净净空）不不得大于于15ccm，主主龙骨靠靠剪力墙墙或梁的的端头距距墙梁加加固方木木不得大大于5ccm3） 模板铺设设，在同同一户型型内选择择结构面面积最大大的房间间作为基基准房间间，模板板沿长向向铺设短短边小于于20ccm的模模板禁止止使用，若若出现220cmm以下的的情况，则则采用“两板凑凑数法” （割割板拼板板）处理理例如如：在整整板（整整板的短短边长取取9155mm）敷敷设完毕毕后需要要加设短短边为110cmm的模板板，可采采用511.5ccm+550cmm的方案案进行调调节所所有拼板板的区域域均设置置在房间间进门的的最远端端如下下图示 顶板板模板分分解图（4）顶顶板模板板间拼缝缝不得大大于2mmm，如如大于22mm必必须揭板板重铺,,2mmm以下采采用高强强度石膏膏弥缝处处理。

8、加固固梁侧模模、墙、柱柱模板::（1） 墙柱模板板加固站站杆采用用方钢与与木方相相结合的的方式，横横杆（55道）全全部采用用双方钢钢，穿墙墙螺栓杆杆为直径径14的的粗丝，采采用羊角角螺栓配配合钢垫垫片拧紧紧螺栓；；墙顶与与阴角的的方木通通长对顶顶墙柱阳角角部位锁锁扣拼缝缝，大墙墙平面模模板拼缝缝处木方方压缝处处理阴阳角采采用专用用阴阳角角加固件件，如下下图所示示，并在在阳角部部位加设设镰刀卡卡，“步步紧紧”的加固固方式2） 梁侧模板板加固侧模采用用短木方方立档，镰镰刀卡紧紧固，梁梁墙交接接处墙面面木方深深入梁内内至少1150㎜㎜，梁墙墙模板拼拼缝处墙墙立木方方压缝3） 加强设置置，凡梁梁净高大大于300cm（针针对于短短肢剪力力墙结构构梁的高高度普遍遍较小，无无大的框框梁）者者，于梁梁侧模居居中设置置通长方方木一道道，采用用与内架架连接的的水平支支顶梁梁中间增增加梁底底杆用以以在梁侧侧模设立立管加固固梁侧模模9、尺寸寸校正::根据标准准的要求求，依据据施工控控制线，对对剪力墙墙柱梁的的垂直平平整、轴轴线位移移、顶板板水平度度、模板板拼缝等等进行校校正，检检查羊角角螺栓紧紧固程度度，阳角角模板加加固是否否到位，支支撑站杆杆加固。

A、剪力力墙模板板计算1、荷载载统计新浇混凝凝土对模模板的侧侧压力F1=00.222γct00β1β2V0..5＝0.222×24×4×1.22×1.115×20.55=411.2118kNN/m22F2=γγcH＝24×42000/110000=1000.88kN//m2标准值GG4k＝＝minn[F11,F22]＝41..2188kN//m2承载能力力极限状状态设计计值根据墙厚厚的大小小确定组组合类型型：当墙厚大大于1000mmm：S＝0..9maax[11.2GG4k++1.44Q3kk，1.335G44k+11.4××0.77Q3kk]当墙厚不不大于1100mmm：S＝0..9maax[11.2GG4k++1.44Q2kk，1.335G44k+11.4××0.77Q2kk]则：S==0.99×maxx(1..2×41..2188+1..4×(1×2+((1-11)×4),,1.335×41..2188+1..4×0.77×(1×2+((1-11)×4)))=511.8444kNN/m22正常使用用极限状状态设计计值Skk＝G4kk＝41..2188kN//m22、面板板验算根据规范范规定面面板可按按简支跨跨计算，根根据施工工情况一一般楼板板面板均均搁置在在梁侧模模板上，无无悬挑端端，故可可按简支支跨一种种情况进进行计算算，取bb=1mm单位面面板宽度度为计算算单元。

W＝bhh2/6==10000×152/6==375500mmm3I＝bhh3/122=10000××153/122=28812550mmm4其中的hh为面板板厚度1）、强强度验算算q＝bSS＝1×51..8444=511.8444kNN/m（图3）承载能能力极限限状态受受力简图图（图4）面板弯弯矩图((kN··m)Mmaxx＝0.2259kkN·mσ＝Mmmax//W＝0.2259××106/3775000=6..9133N/mmm2≤[f]]＝30NN/mmm2满足要求求（2）、挠挠度验算算qk＝bbSk=1×41..2188=411.2118kNN/m（图5）正常使使用极限限状态受受力简图图（图6）面板变变形图νmaxx＝0.2265mmm≤[ν]＝2000/2550=00.8mmm满足要求求3、次梁梁验算q＝aSS＝2000/10000××51..8444=100.3669kNN/mqk＝aaSk＝2000/10000××41..2188=8..2444kN//m（1）、抗抗弯强度度验算（图7）承载能能力极限限状态受受力简图图（图8）梁弯矩矩图Mmaxx＝0.2207kkN·mσ＝Mmmax//W＝0.2207××106/(553.3333××10000)==3.8888NN/mmm2≤[f]]＝13NN/mmm2满足要求求（2）、抗抗剪强度度验算（图9）次梁剪剪力图((kN))Vmaxx＝2.4426kkNτ=VmmaxSS0/(IIb)==2.4426××103×40×103/(2213..3333×104×5×10))=0..91NN/mmm2≤[fv]＝1.44N/mmm2满足要求求（3）、挠挠度验算算（图100）正常使使用极限限状态受受力简图图（图111）次梁变变形图ν＝0..12mmm≤[ν]＝4500/2550=11.8mmm满足要求求（4）、支支座反力力计算Rmaxx=4..7288KNRmaxxk=33.7559KNN4、主梁梁验算因主梁的的跨度一一般是较较大的，为为了方便便计算且且保证安安全，可可以按有有悬挑的的四跨连连续梁计计算，计计算简图图如下：：（图122）承载能能力极限限状态受受力简图图（1）、抗抗弯强度度验算（图133）主梁弯弯矩图Mmaxx＝0.9946kkN·mσ＝Mmmax//W＝0.9946××106/(110.116×10000)==93..0655N/mmm2≤[f]]＝2055N/mmm2满足要求求（2）、抗抗剪强度度验算（图144）主梁剪剪力图Vmaxx＝5.9913kkNτ=VmmaxSS0/(IIb)==5.9913××10000×6.9946××103/(224.338×104×1.44×10))=122.0332N//mm22≤[fv]＝1200N/mmm2满足要求求（3）、挠挠度验算算（图155）正常使使用极限限状态受受力简图图（图166）主梁变变形图ν＝0..4544mm≤≤[ν]＝4500/2550=11.8mmm满足要求求（4）、支支座反力力计算对拉螺栓栓承受的的支座反反力：NN=144.1997KNN5、对拉拉螺栓验验算对拉螺栓栓拉力值值N：N＝0..95XXYFss＝0.995XYY×(1..2G44k+11.4QQ3k)＝0.995×4500/10000××4500/10000××(1..2×41..2188+1..4×2)==10..0544kN≤≤Ntb=177.8kkN满足要求求B、梁模模板计算算梁采用115mm厚木木模板，Φ48.3×3.6钢管脚手架支设，按梁最大尺寸计算，梁高700mm,宽200mm。

梁底木模模板及木木楞验算算：1.面板板验算根据规范范规定面面板可按按简支跨跨计算，根根据施工工情况一一般楼板板面板均均搁置在在梁侧模模板上，无无悬挑端端，故可可按简支支跨一种种情况进进行计算算，取bb=1mm单位面面板宽度度为计算算单元W=bhh2/6==10000×122/6==240000mmm3I=bhh3/122=10000××123/122=14440000mmm4（1）、强强度验算算A.当可可变荷载载Q1k为均均布荷载载时：由可变荷荷载控制制的组合合：q1=11.2[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b++1.44Q1kkb=11.2××(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×1+11.4××2.55×1=228.558kNN/m由永久荷荷载控制制的组合合：q2=11.355[G11k+((G2kk+G3kk)h]]b+11.4××0.77Q1kkb=11.355×(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×1+11.4××0.77×2.55×1=330.6665kkN/mm取最不利利组合得得：q=maax[qq1,q2]=mmax((28..58,,30..6655)=330.6665kkN/mm（图3）面板简简图B.当可可变荷载载Q1k为集集中荷载载时：由可变荷荷载控制制的组合合：q3=11.2[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b==1.22×(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×1=225.008kNN/mp1=11.4QQ1k=11.4××2.55=3..5kNN（图4）面板简简图由永久荷荷载控制制的组合合：q4=11.355[G11k+((G2kk+G3kk)h]]b=11.355×(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×1=228.2215kkN/mmp2=11.4××0.77Q1kk=1..4×0.77×2.55=2..45kkN（图5）面板简简图（图6）面板弯弯矩图取最不利利组合得得：Mmaxx=0..1344kN··mσ=Mmmax//W=00.1334×106/2440000=5..5911N/mmm2≤[f]]=311N/mmm2满足要求求（2）、挠挠度验算算qk=((G1kk+(GG3k+GG2k)×h)×b=((0.55+(224+11.5))×8000/10000))×1=220.99kN//m（图7）简图（图8）挠度图图ν=0..0244mm≤≤[ν]=5550//((66-1))×2500)=00.444mm满足要求求2.次梁梁验算A、当可可变荷载载Q1k为均均布荷载载时：由可变荷荷载控制制的组合合：q1=11.2[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a++1.44Q1kka=11.2××(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×5500/10000//(6--1)++1.44×2.55×5500/10000//(6--1)==3.1144kkN/mm由永久荷荷载控制制的组合合：q2=11.355[G11k+((G2kk+G3kk)h]]a+11.4××0.77Q1kka=11.355×(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×5500/10000//(6--1)++1.44×0.77×2.55×5500/10000//(6--1)==3.3373kkN/mm取最不利利组合得得：q=maax[qq1,q2]=mmax((3.1144,,3.3373))=3..3733kN//m计算简图图：（图9）简图B、当可可变荷载载Q1k为集集中荷载载时：由可变荷荷载控制制的组合合：q3=11.2[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a==1.22×(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×5500/10000//(6--1)==2.7759kkN/mmp1=11.4QQ1k=11.4××2.55=3..5kNN（图100）简图由永久荷荷载控制制的组合合：q4=11.355[G11k+((G2kk+G3kk)h]]a=11.355×(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×5500/10000//(6--1)==3.1104kkN/mmp2=11.4××0.77Q1kk=1..4×0.77×2.55=2..45kkN（图111）简图（1）、强强度验算算（图122）次梁弯弯矩图((kN··m)Mmaxx=0..9611kN··mσ=Mmmax//W=00.9661×106/(885.3333××10000)==11..2644N/mmm2≤[f]]=133N/mmm2满足要求求（2）、抗抗剪验算算（图133）次梁剪剪力图((kN))Vmaxx=4..19kkNτmaxx=VmaaxS//(Ibb)=44.199×103×40×103/(3341..3333×104×5×10))=0..9822N/mmm2≤[τ]=11.5NN/mmm2满足要求求（3）、挠挠度验算算挠度验算算荷载统统计，qk=((G1kk+(GG3k+GG2k)×h)×a=((0.55+(224+11.5))×8000/10000))×5500/10000//(6--1)==2.2299kkN/mm（图144）变形计计算简图图（图155）次梁变变形图((mm))νmaxx=0..3366mm≤≤[ν]=11×10000/2250==4mmm满足要求求3.主梁梁验算梁两侧楼楼板的立立杆为梁梁板共用用立杆，立立杆与水水平钢管管扣接属属于半刚刚性节点点，为了了便于计计算统一一按铰节节点考虑虑，偏于于安全。

根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算这样简化符合工况，且能保证计算的安全等跨连续续梁，跨跨度为::3跨距为：：(等跨)00.3333根据《建建筑施工工模板安安全技术术规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；故主梁验算时的荷载需重新统计将荷载统统计后，通通过次梁梁以集中中力的方方式传递递至主梁梁A.由可可变荷载载控制的的组合：：q1=00.9××{1..2[GG1k+((G2kk+G3kk)h]]a+11.4QQ1ka}}=0..9×(1..2×(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×5500/(((6-11)×10000)++1.44×1.55×5500/(((6-11)×10000)))=2..6911kN//mB.由永永久荷载载控制的的组合：：q2=00.9××{1..35[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]a++1.44×0.77Q1kka}==0.99×(1..35××(0..5+((24++1.55)×8000/10000))×5500/(((6-11)×10000)++1.44×0.77×1.55×5500/(((6-11)×10000)))=2..9399kN//m取最不利利组合得得：q=maax[qq1,q2]= maxx(2..6911,2..9399)=22.9339kNN此时次梁梁的荷载载简图如如下（图166）次梁承承载能力力极限状状态受力力简图用于正常常使用极极限状态态的荷载载为：qk=[[ G11k+((G2kk+G3kk)h]]a=((0.55+(224+11.5))×8000/10000))×5500/(((6-11)×10000)==2.2299kkN/mm此时次梁梁的荷载载简图如如下（图177）次梁正正常使用用极限状状态受力力简图根据力学学求解计计算可得得：承载能力力极限状状态下在在支座反反力：RR=3..2011kN正常使用用极限状状态下在在支座反反力：RRk=2..5044kN还需考虑虑主梁自自重，则则自重标标准值为为gk=65..3/110000=0..0655 kNN/m自重设计计值为：：g=0..9×1.22gk=0..9×1.22×65..3/110000=0..0711kN//m则主梁承承载能力力极限状状态的受受力简图图如下：：（图188）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图则主梁正正常使用用极限状状态的受受力简图图如下：：（图199）主梁正正常使用用极限状状态受力力简图（1）、抗抗弯验算算（图166）主梁弯弯矩图((kN··m)Mmaxx=0..2255kN··mσ=Mmmax//W=00.2225×106/(88.9886×10000)==25..0411N/mmm2≤[f]]=2005N//mm22满足要求求（2）、抗抗剪验算算（图177）主梁剪剪力图((kN))Vmaxx= 66.4114kNNτmaxx=QmaxxS/((Ib))=6..4144×10000×6.0084××103/(221.5566××104×1.22×10))=155.0779N//mm22≤[τ]=1120NN/mmm2满足要求求（3）、挠挠度验算算（图188）主梁变变形图((mm))νmaxx=0..0211mm≤≤[ν]=11×10000/((2+11)/2250==1.3333mmm满足要求求（4）、支支座反力力计算因两端支支座为扣扣件，非非两端支支座为可可调托座座，故应应分别计计算出两两端的最最大支座座反力和和非两端端支座的的最大支支座反力力。

故经计算算得：两端支座座最大支支座反力力为：RR1=0..3777kN非端支座座最大支支座反力力为：RR2=9..2622kN4.端支支座扣件件抗滑移移验算按上节计计算可知知，两端端支座最最大支座座反力就就是扣件件的滑移移力R1=00.3777kNN≤[N]]=8kkN满足要求求5.可调调托座验验算非端支座座最大支支座反力力为即为为可调托托座受力力R2=99.2662kNN≤[N]]=1550kNN满足要求求6.立柱柱验算（1）、长长细比验验算验算立杆杆长细比比时取kk=1,,μ1、μ2按JGJJ1300-20011附附录C取用l01==kμ1(h++2a))=1××1.5501××(1..2+22×4000/10000))=3..0022ml02==kμ2h=11×2.3399××1.22=2..8799m取两值中中的大值值l0=mmax((l011,l02)==maxx(3..0022,2..8799)=33.0002mλ=l00/i==3.0002××10000/((1.559×10))=1888.8805≤≤[λ]=2210满足要求求（2）、立立柱稳定定性验算算(顶部立立杆段))λ1=ll01/ii=1..1555×1.5501××(1..2+22×4000/10000))×10000/((1.559×10))=2118.007根据λ11查JGJJ1300-20011附附录A..0.66得到φ=0..2033梁两侧立立杆承受受的楼板板荷载N1=[[1.22(G11k+((G2kk+G3kk)h0)+11.4((Q1kk+Q2kk)]lla1lb1=((1.22×(0..5+((24++1.55)×2500/10000))+1..4×(1++2)))×0.88×0.88=7..9688kN由第五节节知，梁梁两侧立立杆承受受荷载为为就是端端支座的的最大反反力R1=00.3777kNN由于梁中中间立杆杆和两侧侧立杆受受力情况况不一样样，故应应取大值值进行验验算NA=mmax((N1+R1,R2)=99.2662kNNf=NAA/(φφA)==9.2262××10000/((0.2203××(4..24××1000))==1077.6005N//mm22≤[σ]=2205NN/mmm2满足要求求（3）、立立柱稳定定性验算算(非顶部部立杆段段)λ2=ll02/ii=1..1555×2.3399××1.22×10000/((1.559×10))=2009.112根据λ11查JGJJ1300-20011附附录A..0.66得到φ=0..1666此处还应应考虑架架体的自自重产生生的荷载载NC=NNA+1..2×H×gk=9..2622+1..2×0.0065××(3..65++(8000-2250))/10000))=9..5911kNf=NCC/(φA)==9.5591××10000/((0.1166××(4..24××1000))==1366.4663N//mm22≤[σ]=2205NN/mmm2满足要求求C、框架架柱模板板框架柱截截面最大大尺寸为为6000mm××600mmm,采采用覆模模板，选选用[880×443×55槽钢做做柱箍,,柱箍间间距为6600mmm；内内楞采用用50mmm×880mmm红松木木楞，查查《施工工手册》表表2-1105，其其截面抵抵抗矩WW=5330000mm33，惯性性矩I==214400000mmm4，查查《施工工手册》表表2-998，抗抗弯强度度设计值值fm==13NN/mmm2，抗抗剪强度度设计值值fv==1.99N/mmm2，弹弹性模量量E=990000N/mmm2。

因因木材工工作环境境为露天天，属施施工荷载载，根据据《施工工手册》表表2-999，其其强度设设计值及及弹性模模量做以以下调整整：fmm=133×1..3×00.9==15..21NN/mmm2，fv==1.99×1..3×00.9==2.222N//mm22，E=990000×1=90000N//mm221、荷载载计算::新浇筑混混凝土对对模板侧侧面的压压力:F1=00.222γctt0β1β2V11/2=0.222×224×55×1..0×11.155×311/2==52..58KKN/mm2F2=γγCH==24××4=96KNN/m22选F1与与F2中中较小值值,取FF1=552.558KNN/m22设计值FF=1..4×552.558×11=73..6122 KNN/m22倾到砼时时产生的的荷载::查《施工工手册》表表8-666得::4KNN/m22设计值：：4×1.44×1＝55.6KKN/mm2组合值：：F1=773.6612++5.6==79..2122 KNN/m222、构件件验算木楞验验算计算简图图如下：：化为线均均布荷载载q1=FF1×0.115=779.2212××0.115=111.888KNN/m（用用于强度度验算）q2=FF×0..15==73..6122×0..15==11..04KKN/mm（用于于挠度验验算）b、强度度验算M=0..10qql2==0.110×111.888×00.622=0..4288KN··mσ=M//W=00.4228×1106//53××1033=8..08 N/mmm2<<15..21NN/mmm2c、抗剪剪强度验验算：V＝KVVql==0.55×111.888×0..6＝33.566KN剪应力：：τ＝3V//2bhh＝3××35660/（22×800×500）＝1.334N//mm22

W=bhh2/6==10000×122/6==240000mmm3, II=bhh3/122=10000××123/122=14440000mmm41、强度度验算A.当可可变荷载载Q1k为均均布荷载载时：由可变荷荷载控制制的组合合：q1=11.2[[G1kk+(GG2k+GG3k)hh]b++1.44Q1。