《灰炉村模板方案》word版
中 建 七 局 第 三 建 筑 有 限 公 司 灰炉村旧屋区改造工程THE THIRD COMPANY OF CHINA SEVENTH ENGINEERING BUREAU LTD 模板施工方案目 录一、编制依据 1二、工程概况 1三、材料机具 1四、施工部署 1（一）、材料关键要求 1（二）、技术关键要求 1（四）、职业健康安全关键要求 2（五）、环境关键要求 2五、模板施工工艺及结构设计 2（一）模板施工工艺流程 2（二）基础模板设计 2（三）柱模设计 2（四）板模设计 4（五）梁模设计 4（六）剪力墙模板 5（七）楼梯模板 7（八）碗扣式钢管模板支撑架要求（建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008） 7六、模板的拆除 8七、模板质量要求 8八、成品保护 9九、模板施工质量通病与防治 9十、安全环境文明施工措施 10十一、模板计算书 11（一）柱模板计算书 11（二）板模板计算书 16（三）梁模板计算书 28（四）剪力墙模板计算书 43一、编制依据1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ162-2001)2002版4、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)2006版5、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)6、本工程施工设计图纸7、本工程施工组织设计二、工程概况本工程位于仓山区首山村东邻东升小区，西侧为规划中小学用地，北邻首山村内河，南邻省第二高级技校。
1#～7#楼地上十五层，8#楼地上五层，其中6#、7#、8#楼共用一层地下室，建设规模约8万平方米，建筑高度1#～7#楼49.9m，8#楼24.4m层高分别为3.9m，3.1m，2.8m由福州房地产发展有限责任公司投资兴建，由中城建（福建）建筑设计研究院有限公司设计各构件最大截面尺寸如下：剪力墙：350mm厚(地下室)、200厚(上部)；柱：700mm×700mm(地下室)、500mm×500mm(上部)；梁：300mm×750mm(地下室)、200mm×600mm(上部)；板：350mm(地下室)、120mm(上部)三、材料机具模板：采用酚醛树脂浸清纸覆面胶合板，规格为1830mm×915mm×18mm；方木：50mm×100mm，60mm×80mm，100mm×100mm方木等支撑系统： 碗扣式钢管脚手架，立杆采用LG-120、LG-180，横杆采用HG-60、HG-90、HG-120、HG-150、HG-180，专用斜杆采用ZXG-0912、ZXG-0918、ZXG-1212、ZXG-1218，可调底座采用KTZ-45、KTZ-60、KTZ-75，可调托撑采用KTC-45、KTC-60、KTC-75。
配件：铁钉、铁丝、对拉夹具、夹具螺丝、U型卡、蝶形扣件、L型插销、锁紧器、碗扣架上下顶托及联结件、钢管连接棒、普通钢管扣件、电锯、电刨、电钻及三合板等四、施工部署（一）、材料关键要求1.模板表面平整、洁净、无孔洞，枋条顺直、不翘曲2.检验批采用的各种材料型号及尺寸符合模板设计要求3.柱箍采用的对拉螺栓的钢筋符合同级别钢材的质量标准二）、技术关键要求1.模板及支撑具有足够的强度、刚度和稳定性2.保证柱截面设计几何尺寸及空间相对位置的准确3.柱箍的位置及间距符合设计要求4.预留好模板设计规定施工技术孔洞和图纸要求的孔洞三）、质量关键要求1.模板表面要平整，周转中的模板及时修理，所有孔洞补平或锯除重新拼装2.模板的缝隙宽度不大于规范要求，保证浇筑混凝土时不漏浆3.所有阴阳角要方正，不出现平面或空间扭曲 4.施工缝处接头平整，不错位四）、职业健康安全关键要求1.所有进入施工现场人员必须正确佩戴好安全帽，严禁穿“三鞋”、赤膊、赤脚2.施工过程中，应注意与其他工种人员配合施工，自身需有自我保护意识3.有惧高症的人员不能进入高空作业4.进入高空作业人员要戴好安全带 5.雨天时不宜进行模板施工，施工时必须穿雨衣。
暴雨及台风天气要暂停施工6.现场施工作业人员不宜抽烟7.模板作业应在白天施工，夜间施工必须有足够的照明五）、环境关键要求1.各种材料按照施工总平面图的位置定点堆放2.拆除下来的模板、料具分类堆放整齐3.模板作业应严格遵守在当地环保时间内施工，尽量减少对周围环境的影响五、模板施工工艺及结构设计（一）模板施工工艺流程详见各项模板安装工艺顺序二）基础模板设计承台基础梁侧模采用砖胎膜承台基础梁侧模采用240厚灰砂砖M7.5水泥砂浆砌筑，面层为1:3水泥砂浆砖胎膜每隔2.0米设370*370砖柱，当砖胎膜高度大于2.0米时在砖胎膜中部设置一道混凝土圈梁，圈梁截面为240*300，内配4C14、A8@200钢筋三）柱模设计1、柱模安装工艺顺序模板成型→竖档→现场卫生清扫→弹线定位→立模→临时固定→校核垂直度、轴线、尺寸→柱箍→对拉螺栓→梁、板模板安装结束→校正垂直度→加固固定2、柱模配模侧模：柱尺寸为b×h，其中b方向采用同柱宽胶合板，h方向采用h＋2×18mm宽的胶合板竖档：采用100mm×100mm方木，间距≤300,分柱宽均等分位置布置柱箍：柱箍采用100mm×100mm方木和100mm×100mm方木，两根为一组，两端以Φ12钢筋拉结；间距：450mm，最底部的柱箍应位于楼面上150mm；拉结钢筋：两端用定型卡或对拉螺栓等固定拉紧。
柱模板除留设好设计要求的预留洞口外，其根部应留设出渣口3、涂刷隔离剂1）模板制作完毕后，其表面的杂物碎渣要清除干净2）隔离剂用滚筒或毛刷涂刷均匀，不漏刷3）涂刷隔离剂要避开雨天进行4）不得采用影响结构性能或妨碍装饰施工的隔离剂4、模板安装施工放样技术复核完毕，允许偏差符合要求，柱钢筋隐蔽报验合格后，开始模板就位工作按放样线外边留出柱模板厚位置，钉好压脚板后安装柱模，柱模安装如下图：柱模拼装示意图A-A剖面图5、柱模固定当模板就位后，对拉螺栓拉接，调节锁紧器，使拼装模板组合成整体两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线，要保证其轴线位置以及垂直度的正确模板支设后再与楼层的模板支撑连接固定使之形成一个整体，不致在浇砼时产生偏位或倾斜现象6、柱模板支设工艺要求拼柱模时，以梁底标高为准，由上往下配模，不符合模数部分放到柱根部位处理，或保证柱模的长度模数，不符合部分放到节点部位处理配模时应同时考虑清扫口，清扫口在清理卫生后，立即封闭模板制作完成后，刷水溶性隔离剂，不得使用废机油安装柱模时，应先在基础面（或楼面）上弹主轴线及边线，同一柱列的应先弹两端主轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。
柱模在模板全部加固完毕后，需及时在浇筑砼前对其垂直度尺寸、形状、轴线、标高等进行技术复核,并保证每根柱有两边随时都有挂垂线，便于检查支模时，其中的一片初步校正稳定，然后依序安装，合围后，先加固上、下两道箍后进行全面校正、加固相邻两柱的模板安装，待校正完毕后，及时架设柱间支撑以满足纵向、横向稳定性的需要，每根柱的斜向支撑必须独立柱模板应上设排水口，排水口应设在柱砼施工缝面处柱模根部须封堵防止跑浆梁柱接头处的模板，尽量采用预拼整体安装四）板模设计1、板模安装工艺顺序排模计算→配模→现场卫生清理→在砼楼板上放线，弹出支撑位置→安放垫木→安装竖向支撑及横向连系钢管→标高调整→纵向搁栅→横向搁栅→铺设板模→复核标高、调整加固2、板模配模板模：尽量采用整块胶合模，施工前必须经过计算配模横向格栅：采用100mm×100mm的方木，间距300mm纵向格栅：采用100mm×100mm方木,间距1200mm或1500mm，具体见计算书支撑：碗口支撑架，间距1200mm或1500mm，具体见计算书3、板模工艺要求支模时，在复核梁底标高、轴线位置无误后，搭设和调平支撑架，再在搁栅上按配模方案铺设梁底板，拉线调直，并与支架固定，再分别安装侧模与底模，拼接后设斜撑固定，当跨度≥4m时，模板应起拱，起拱按1～3‰，本工程采用碗扣架支撑，所以起拱按1‰控制。
梁模安装后，将下层轴线控制点引测到本层模板上，弹出控制线，然后拉中线进行检查，复核各梁模中心线位置是否对正，待板模支完后，检查其标高并调整梁板模支撑应分开五）梁模设计 1、梁支模工艺顺序卫生清扫→弹出支撑位置→竖向支撑及横向连结→柱模初步固定、校核→纵向搁栅→横向搁栅→底模→侧模→夹木→托木竖撑→斜撑→(安装对拉螺栓)→标高、轴线校核→加固调整→板模2、梁模配模本工程梁模采用碗扣式钢管架支撑体系梁模：采用胶合板剖面示意图见下图： 3、梁模工艺要求板模安装时，应调整支撑系统的顶托标高，经复查无误后，安装纵向格栅，再在纵向格栅上铺设横向格栅，调整横向格栅的位置及间距，最后铺设模板楼板模板的安装，有四周向中心铺设，模板垂直于隔栅方向铺齐，对于模板间的缝隙，用三合板补齐，当跨度≥4m时，按规范或设计要求起拱板缝要求拼接严密，拼缝整齐固定在模板上的预埋件和预留洞须安装牢固，位置准确相邻梁板表面高低差控制在2mm以内，表面平整度控制在5mm以内浇筑砼时，设置一组砼试块与已浇筑的砼同条件养护，作为拆模的依据六）剪力墙模板1墙模配模本工程钢筋混凝土墙模板竖向楞木和水平楞木统一采用100×100方木，竖向楞木间距300mm，水平楞木间距800mm（具体间距详见计算书），面板采用1830×915×18胶合板；2墙模施工工艺要求墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直度，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。
混凝土墙采用M12@300×800对拉螺栓地下室外墙施工缝（距结构板500高）处设止水带，外墙以及有防水要求的剪力墙所使用的对拉螺栓全部采用成品止水对拉螺栓内墙对拉螺栓选用直径16的PVC管作套管，切口要平齐，不允许出现斜槎，以防漏浆堵管塑料套管要有足够的强度，以便墙砼浇筑硬化后能抽出对拉螺栓重复使用为了保证墙体厚度设置墙内支撑，墙内支撑可选用直径12mm的钢筋料头加工，切割时必须采用无齿锯切断，以保证断面平齐，不允许切断机加工支撑两端刷防锈漆二道，长度比墙厚小2mm该墙内支撑可配合钢筋固定卡件及代替部分钢筋垫块使用制作时尺寸必须准确地下室外墙内支撑必须加焊止水钢板墙体内撑也可选用专用条状砼内撑模板拼装一定要进行挑选，翘曲变形的严禁使用拼摸时，做到严密，缝隙最大不超过1mm，如自检不符要求，应重新拼装或更换模板模板支设前，模板与楼板接触面如果不平，要采用水泥砂浆找平或垫泡沫胶条，以防模板底面漏浆斜支撑端头上加装可调支撑头，以便于校正墙模板垂直度和轴线位移斜向支撑严禁与操作平台拉结固定，以防因操作施工时扰动墙体模板支撑杆件支在基坑坡面时，着力点必须夯实且加垫方木等增大受力面积，严禁直接支设在松土上。
3剪力墙模板拼装①直剪力墙模板拼装示意图：②止水螺栓示意图：③无防水要求的剪力墙支撑示意图：（七）楼梯模板1、楼梯配模楼梯板模：尽量采用整块胶合模，施工前必须经过计算配模踏步板模：采用30厚松木板，高度较踏步高低5mm横向格栅：采用50mm×100mm以上的方木，间距300mm～450mm一般情况下，取346mm（按配模计算调整）纵向格栅：采用100mm×100mm方木,间距1200mm支撑：采用钢管脚手架2、楼梯模板工艺要求楼梯施工缝留设于剪力最小的每跑楼梯约1/3处，本工程楼梯施工缝模板的做法采用后插板施工法，踏步侧模统一向前推进25mm,以便粉刷时平台位置踏步线左右成一条线具体做法如下图所示：楼梯施工缝模板做法示意图（八）碗扣式钢管模板支撑架要求（建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008）1、模板支撑架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm，立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m2、模板支撑架斜杆设置应符合下列要求：2.1、当立杆间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑；2.2、当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；2.3、剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°~60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。
3、当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m4、可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm六、模板的拆除 （一）拆模顺序一般应先支的先拆，后支的后拆先拆除非承重部分，后拆除承重部分二）多层楼板支架的拆除，应按下列规定进行：、当上层楼板正在浇筑砼时，下两层楼板的模板和支架不得拆除 、在拆除模板过程中，如发现有影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆模依据砼同条件养护试块抗压强度报告，达到规定要求并经项目技术负责人同意后，方可拆除模板后浇带的部分必须在后浇带封闭后，强度达到70％以后才可以拆除支撑三）现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度，如无设计要求时，应符合下列规定： 、侧模，在砼强度能保证其表面及棱角，不因拆除模板面受损坏后，方可拆除底模，在砼强度符合下表规定后，方可拆除底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件---≥100七、模板质量要求模板安装过程中除应按国家现行标准《混凝土结构工程施工及验收规范》进行质量检查外，尚应检查下列内容：a、支架、水平撑、剪刀撑、钢楞、对拉螺栓的间距及零配件紧固情况；b、立柱的支撑面积、坚实情况；c、预埋件和预留洞的固定情况；d、模板拼缝的严密程度。
e、现浇混凝土钢筋梁、板，当跨度大于或等于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000悬挑结构梁端起拱高度为 L/400.f、上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板模板安装允许偏差及检验方法项 目允许偏差（ｍｍ）检验方法轴线位置５钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础±１０钢尺检查柱、墙、梁＋4，－５钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差２钢尺检查表面平整度５2m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向测，并取其中的较大值八、成品保护1.待楼板混凝土达到规定强度后，模板才能堆放在楼面上，并应加木枋支垫 2.模板安装过程中，高度超过2M要搭设操作平台，不得攀爬钢筋3.模板拆除后，拆下来的模板缓缓平放在楼面上，或斜靠于墙柱时必须稳定，模板不得自由落下，以免轧坏楼板九、模板施工质量通病与防治为防止质量通病模板设计中特制定如下措施：序号项目防治措施1墙底烂根在浇筑顶板时将墙体两侧100范围内混凝土压光至平整度小于2，同时将模板下口粘上憎水型海绵条。
2墙体不平、粘连墙体混凝土强度达到4MPa方可拆除模板清理大模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂3垂直度偏差支模时要反复用线附吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正4墙体凹凸不平加强模板的维修，每月就对模板检修一次，5墙体钢筋移位大模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度6门、窗洞偏斜门窗洞口角部用角钢，洞口设木方作为水平，竖向支撑7墙体阴角不方正、不垂直及时修理好模板，阴角处的钢板角模，支撑时要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，阴角模与大模板之间接缝要用海绵条及胶带封堵8墙体大角不垂直、不方正在两块大模板之间放入一角钢，此角钢可使两大模之间方正呈90°亦可防止混凝土漏浆9外墙上下层接槎不平漏浆确保模板支撑架的牢固，下口用海绵封堵，大模板上口焊上厚为5mm的钢板，宽度同板厚十、安全环境文明施工措施1、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作2、施工前必须对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工3、项目施工员应对模板班组进行安全技术交底4、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。
拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人5、 拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌6、 废烂的木方不能做龙骨7、 内墙模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架8 、在4m以上高度拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向9、 正在支设浇捣的模板，其下方的模板支撑不准全部拆除10、 水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定的物体上11、据方木、模板时应避开周边群众休息时间，应降低噪音污染十一、模板计算书（一）柱模板计算书1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=700mm， 柱模板的截面高度 H=700mm， 柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 柱箍采用150×100mm木方 柱模板竖楞截面宽度80mm，高度80mm B方向竖楞3根，H方向竖楞4根 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2 柱模板支撑计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.600m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.600kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×57.600=51.840kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m23、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 荷载计算值 q = 1.2×51.840×0.450+1.40×3.600×0.450=30.262kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3； I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×23.328+1.40×1.620)×0.307× 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.285×1000×1000/24300=11.712N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×23.328+1.4×1.620)×0.307=5.568kN 截面抗剪强度计算值 T=3×5568.0/(2×450.000×18.000)=1.031N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×23.328×3074/(100×6000×218700)=1.064mm 面板的最大挠度小于306.7/250,满足要求!4、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.307m。
荷载计算值 q = 1.2×51.840×0.307+1.40×3.600×0.307=20.623kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.280/0.450=20.623kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×20.623×0.45× 最大剪力 Q=0.6×0.450×20.623=5.568kN 最大支座力 N=1.1×0.450×20.623=10.208kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.418×106/85333.3=4.89N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×5568/(2×80×80)=1.305N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.677×15.898×450.04/(100×9500.00×3413333.5)=0.136mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×51.84+1.40×3.60)×0.260 × 0.450 = 7.87kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.868kN 经过计算得到最大变形 V= 0.887mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.00×10.00×10.00/6 = 250.00cm3； I = 15.00×10.00×10.00×10.00/12 = 1250.00cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.203×106/250000.0=8.81N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×7868/(2×150×100)=0.787N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.887mm B柱箍的最大挠度小于820.0/250,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.868 对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.2×51.84+1.40×3.60)×0.307 × 0.450 = 9.28kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 20.303kN 经过计算得到最大变形 V= 0.105mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.00×10.00×10.00/6 = 250.00cm3； I = 15.00×10.00×10.00×10.00/12 = 1250.00cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.258×106/250000.0=5.03N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×10151/(2×150×100)=1.015N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.105mm H柱箍的最大挠度小于610.0/250,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.15 对拉螺栓强度验算满足要求!（二）板模板计算书1、板厚300计算，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
1.1、计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2 木方60×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2 梁顶托采用100×100mm木方 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2 扣件计算折减系数取1.00 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.01.2、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度模板面板的按照三跨连续梁计算 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×1.200+0.300×1.200=9.396kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×9.396+1.40×5.400)×0.300× 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.170×1000×1000/64800=2.616N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×9.396+1.4×5.400)×0.300=3.390kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3390.0/(2×1200.000×18.000)=0.235N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×9.396×3004/(100×6000×583200)=0.147mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!1.3、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.300×0.300=2.259kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×2.259+1.20×0.090=2.819kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+2.819)×1.200=5.651kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.651/1.200=4.709kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.71×1.20× 最大剪力 Q=0.6×1.200×4.709=3.390kN 最大支座力 N=1.1×1.200×4.709=6.216kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.678×106/64000.0=10.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×3390/(2×60×80)=1.059N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.349kN/m 最大变形 v =0.677×2.349×1200.04/(100×9500.00×2560000.0)=1.356mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!1.4、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 6.216kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 20.710kN 经过计算得到最大变形 V= 0.619mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.779×106/166666.7=10.67N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×11343/(2×100×100)=1.501N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.619mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!1.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.111×4.500=0.498kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.300×1.200×0.900=0.324kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.300×1.200×0.900=8.132kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 8.954kN 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×1.200×0.900=4.860kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ1.6、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 17.55kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h —— 最大步距，h=1.50m； l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.500=2.500m； —— 由长细比，为2500/16=157； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.287； 经计算得到=17549/(0.287×424)=144.082N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m； lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.216×1.200×； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.216×1.200×2.500×； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.2×8.954+0.9×1.4×4.860+0.9×1.4×0.106/0.900=17.018kN 经计算得到=17018/(0.287×424)+106000/4491=161.023N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!1.7、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
