混凝土肋梁楼盖设计

文档格式：DOC| 20 页|大小 325KB|积分 18|2022-02-25 发布|文档ID：57999820

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土木建筑学院课程设计说明书题目：钢筋混凝土现浇平面楼盖设计专业班级：土木工程学号：学生姓名：指导教师：年月曰安徽理工大学课程设计(论文)任务书系教研学号学生姓名专业(班级)设计题目钢筋混凝土现浇平面楼盖设计设计技术参数1、某仓库，楼面标准使用活何载为 8.0kN/mm2、楼面面层为20mm厚水泥砂浆抹面，梁板为天化板抹灰 15mm厚混合砂浆3、材料选用混凝土：采用 C30 (fc=14.3N/mm2)钢筋：梁中受力纵筋米用 HRB400普通热轧钢筋(fy=fy ' 3=0N/mm2) 其它钢筋一律米用 HPB300普通热轧钢筋(fy=fy ' 270N/mm2)设计要求一份完整的计算书，word排版、打印板、主次梁配筋图，按11G101-1平法配筋，autocad制图、打印工作量计算书部分：1、梁板尺寸确定原则及方法2、计算简图及荷载计算3、内力分析4、截面配筋计算图纸部分：1、梁格划分及梁板布置2 、板、次梁截面配筋图3 、抵抗弯矩图及主梁配筋图工作计划1. 确定现浇楼盖尺寸及梁板布置0.5天2. 绘制梁板布置草图0.5天3. 板的荷载、内力计算及配筋1天4. 次梁荷载、内力计算及配筋1天5. 主梁荷载、内力计算及配筋1天6. 正式成图0.5天7. 设计动员、整理资料、交图等 0.5天参考资料建筑结构荷载规范 GB50009-2010 ;混凝土结构设计规范 GB50010-2010 ; 房屋建筑制图统一标准 GB50001-2010; 11G101-1平法配筋；结构构件设计选用手册；混凝土结构设计手册；全国通用图集及有关标准图。

指导教师签字教研室主任签字安徽理工大学课程设计（论文）成绩评定表学生姓名：学号：班级：课程设计题目：钢筋混凝土现浇平面楼盖设计指导教师评语：成绩：指导教师：年月日目录绪言 11设计资料 22楼盖的结构布置 22.1梁板结构布置 22.2次梁的截面选定 22.3主梁的截面选定 23板的设计 23.1板的荷载计算 23.2板的计算简图 33.3板的弯矩设计值 34次梁设计 44.1次梁荷载设计值 54.1.1 荷载计算 54.2次梁的计算简图 54.3次梁的内力计算 54.4次梁承载能力计算 54.4.1判别截面类型 64.5斜截面受剪承载力 64.5.1验算截面尺寸 64.5.2验算配筋条件 64.5.3计算腹筋数量 65主梁设计 75.1荷载设计值 75.2主梁的计算简图 75.3主梁的内力计算 75.3.1弯矩设计值 75.3.2剪力设计值 75.3.3主梁的弯矩包络图 85.3.4主梁的剪力包络图 95.4主梁的承载能力计算 9541判别主梁的截面类型 95.5主梁斜截面受剪承载力计算 115.5.1验算截面尺寸 115.5.2验算配筋条件 11设计总结 12参考文献 13致谢 14绪言此课程设计的题目为“钢筋混凝土现浇平面楼盖设计”，其设计内容包括楼盖的结构布置，板的设计，次梁及主梁的设计，并绘制板的配筋图，梁的平法施工图，主梁的包络图等内容。

课程设计的有关设计资料为：某仓库，楼面标准使用活荷载为8.0kN/mmL楼面面层为20mm厚水泥砂浆抹面，梁板为天花板抹灰 15mm厚混合砂浆材料选用为：混凝土：采用 C30( fc=14.3N/mm)钢筋：梁中受力纵筋采用 HRB400普通热轧钢筋(fy=f ' y=360N/mm其它钢筋一律采用HPB300普通热轧钢筋(fy= f ' y =270N/mm)1设计资料(1) 某仓库，楼面标准使用活荷载为 8.0kN/mm2(2) 楼面面层为20mn厚水泥砂浆抹面，梁板为天花板抹灰 15mn厚混合砂浆3) 材料选用：混凝土：采用 C30( fc=14.3N/mm2)钢筋：梁中受力纵筋采用HRB40C普通热轧钢筋(fy=fy ' =360N/mm2其它钢筋一律采用H PB300普通热轧钢筋(fy=fy ' =270N/mm)(4) 楼面梁格布置如图1所示2楼盖的结构布置2.1梁板结构布置主梁沿着横向布置，次梁沿着纵向布置主梁的跨度为6m次梁的跨度为6.9m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2m按单向板设计按跨厚比条件，单向板不大于30,要求板厚 2000/h < 30,得 h> 66.67mm 取板厚 h=120m m满足条件。

楼盖的布置如图1所示2.2次梁的截面选定次梁的截面高度应该满足 h=l°/18~l 0/12=6 000/18mm~6000/12mm=333.3mm~500m 考虑到楼面的可变荷载较大，取h=450mmb= (1/3~1/2 ) h=450/3~450/2=150mm~225mElBEBl卅③B6EQL-z©E2BlElEODOSOOm取b=200mm 图1楼盖布置图2.3主梁的截面选定主梁的截面高度应该满足 h=l°/15~l c/10=6900/15mm~6900/10mm=460mm~690取nh=600mmb= (1/3~1/2 ) h=600/3~600/2=200mm~300mm取 b=300mm3板的设计由楼盖的结构平面布置图知，轴线① 〜②、⑤~⑥的板属于端区格单向板；轴线② ~⑤的板属于中间区格单向板3.1板的荷载计算(1)荷载板的永久荷载标准值20mn厚水泥砂浆：0.02 x 20=0.4kN/m215mn厚混合砂浆：0.015 x 20=0.3kN/m2120mn厚钢筋混凝土板：25x 0.12=3kN/m2则恒载标准值：gk=3.7kN/m2活载标准值；q k=8.0kN/m2若按活载控制考虑，则荷载的设计值为：1.3 x 8+1.2 x 3.7=14.84kN/m2若按恒载控制考虑，则荷载的设计值为：1.35 x 3.7+0.7 x 1.3 x 8=12.28kN/m2则应取按活载控制的效应组合，即荷载总设计值 g+q=14.84kN/m o3.2板的计算简图次梁的截面尺寸为200mrx 450mm板在墙上的支撑长度为120mm板的设计考虑到塑性内力重分布的方法计算，板的计算跨度为边跨 I o=lm+h/2=2000-100-120+100/2=1840 > 1.0251 m=1825mm取 Lo=1825mm 中间跨 10=1 n=2000-200=1800mm因跨度相差(1825-1800)/1800=1.4% V 10%可按等跨连续板计算。

取1m板宽带作为计算单元，计算简图如图2所示g + q—15- 64kN/m11丈1之<1825,1800.18002 /.1800 .邑H ] Z” 1 S25图2板的计算简图3.3板的弯矩设计值板的弯矩系数a m分别为：边跨中，1/11 ；离端第二支座，-1/11 ；中跨中，1/16 ；中间支座，1/14.故2 2M=-Mb= (g+q) l 01/11=1/11 x 14.84 x 1.825 =4.49kN • M2 2MC=- (g+q) l 01/14=-1/14 x 14.84 x 2 =-4.24kN • M2 2M= (g+q) l 01/16=1/16 x 14.84 x 2=3.71kN • M这是对端区格单向板而言的，对于中间区格单向板，其 MC和M应该乘以0.8，分别为 M =0.8 x 4.24=3.39 kN • M M=0.8 x 3.71=2.97 kN • M3.4正截面受弯承载力计算环境类别为2级，C30混凝土，板的最小保护层厚度 c=20mm板厚120mm取as=25 mm h0=h-as=120-25=95mm HPB30C级钢筋，fy=fy ' =270N/mm2 E b=0.576。

板的配筋计算过程列于下表1 o4次梁设计按考虑塑性内力重分布设计楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁的从属面积的荷载折减表1：板的正截面受弯承载力计算截面1B2C弯矩设计值（kN - M4.49-4.493.71-4.24x=ho-( h 2o -2M/ a ifcb)1/23.363.362.773.17E b ho均小于 E b h 0=0.576 x 95=54.72mm轴线①~②，⑤〜⑥计算配筋As= a ifcbx/ f y 单位(mm2177.962177.96146.7167.89选用配筋4①84①83①84①8实际配筋As单位（mm2201201151201验算配筋率p min=Max{0.45f t /f y,0.2%}=0.238%,均小于 p minbh=0.238%x 1000X 120=285.6mrr^,故取2A= p minbh=285.6mmX=fyA/ a fcb5.4mm< E b h0=0.576 x 95=54.72mm重新计算的A2256.6 mm实际配筋2① 8@170, A=296mm轴线②〜⑤计算配筋As= a f cbx/ f y 单位（m命20.8 x 285.6=228.48 mm实际配筋2 2① 8@170 A=296 mm> p minbh=285.6 mm注：对于轴线②~④间的板带，其跨内截面2、3和支座的弯矩设计值都可折减 20% 为了计算方便，近似对钢筋的面积乘以 0.8。

4.1次梁荷载设计值4.1.1荷载计算板传来的永久荷载：3.7 x 2=7.4kN/m次梁自重：25 (0.45-0.12 )x 0.2=1.65kN/m次梁粉刷：20 (0.45-0.12 ) x 0.015 x 2=0.20kN/m则恒载标准值：gk=9.25kN/m活载标准值：qk=8.0 x 2=16kN/m若按活载控制考虑，则荷载的设计值为：1.3 x 16+1.2 x 9.25=31.9kN/m若按恒载控制考虑，则荷载的设计值为： 1.35 x 9.25+16 x 1.3 x 0.7=27.05kN/m则应取按活载控制的效应组合，即荷载总设计值 g+q=31.9kN/m4.2次梁的计算简图次梁在墙上的支撑长度为360mm主梁的截面尺寸为300mrx 600mm计算跨度：边跨 I 0=l n+a/2=6900-360/2-300/2+360/2=6750mm > 1.0251 n=1.025 x 659 5=6760mm 取 I o=6760mm中间跨10=1 n=6900-250=6650mm因跨度相差小于10%可按等跨连续梁计算次梁的计算简图见下图3K>□- 31 . 9kN/mH丨⑴丨]1111!丄1」丨丨H」山丨丨丨1山IE! A Ad 1 厶■△贮 3 ZXC 2 厶応 | /'：. A[rFRO丄丄&占円0丄6&丹0丄&了吕0丄图3次梁的计算简图4.3次梁的内力计算弯矩设计值：M= (g+q) l 2q/14=1/14 x 31.9 x 6.762=104.13kN • MM=M= (g+q) l2o/16=1/16 x 31.9 x 6.65 2=88.17kN • MM二(g+q) l20/14=-1/14 x 31.9 x 6.65 2=-100.76kN • MM=- (g+q) l2c/11=-1/11 x 31.9 x 6.76 2=-132.52kN • MM=- (g+q) l 2q/24=-1/24 x 31.9 x 6.76 2=-60.746kN • M剪力设计值：VA=0.50(g+q)l n=0.50 x 31.9 x 6.76=107.82kNVBl=0.55(g+q)l n=0.55 x 31.9 x 6.76=118.60kNVBr=0.55(g+q)l n=0.55 x 31.9 x 6.65=116.67kN4.4次梁承载能力计算正截面受弯承载力计算时，跨内按 T形截面计算，翼缘宽度取b f=L/3=6900/3=2300mm 又 b f=b+S=200+1800=2000mn取 b f=2000mm环境类别为2级，C30混凝土，fc=14.3N/mm。

次梁的最小保护层厚度 c=25mm次梁截面受拉区钢筋按双层布置，取 as=25+10+20+10mmho=h-as=450-65=385mm箍筋采用 HPB30C级钢筋，fy=fy' =270N/mAi E b=0.576次梁纵筋采用 HRB40(级钢筋，fy=fy'=360N/mm E b=0.518次梁的配筋计算过程列于下表 24.4.1判别截面类型a ifcbfh f(h 0-h ' f/2)=1.0 x 14.3 x 2000(385-120/2) x 120=1115.4 kN - M^ Mmax= 132.52kN • M,知跨内截面均属于第一类 T型截面表2:次梁的承载能力计算截面A1B2C弯矩设计值单位：(kN • M-60.74104.13-132.5288.17-100.76x=h0-( h 20 -2M/ a fcb f)1/2 单位：(mrh5.569.5812.238.099.26E b ho均小于 E b h°=0.518 x 385=199.43mmA= a 1f cb fX/ f y(单位：441.7761.07971.61642.71735.65验算最小配筋率p min=MaX{0.45f t/f y,0.2%}=0.2%2> p minbh=0.2%x 200x 450=180mm实际配筋2喘83虫83他+2 126鱼22苗2+臣18As单位:(mm2)5097639896787364.5斜截面受剪承载力4.5.1验算截面尺寸hw=ho-h f =385-120=265mmhw/b=265/200=1.325 v 4,截面尺寸按下式计算0.25 B cfcho=0.25 x 1.73 x 200x 385=275.28kN> VmaF118.6kN截面尺寸符合要求。

4.5.2验算配筋条件a cvftbho=0.7 x 1.43 x 200x 385=70.1kNv Vmin=107.82kN,故需按计算配腹筋4.5.3计算腹筋数量采用①6双肢箍筋，由Vcs=0.7f tbh°+1.25f yvhAv/s,得出：s=1.25f yvhoAv /( V max -0.7f tbho)=1.25 x270x 56.6 x 385/(118.6 x 103-0.7 x 1.43 x 200X 385=177.12mmc Sma=300mm调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加 20%舌箍筋间距减小20%现调整箍筋间距，s=0.8 x 177.12=141.70mm最后取箍筋间距 s=150mm为方便施工，沿梁长不变相应的箍筋的配筋率为 p sv=Av/(bs)=56.6/(200 x 150)=0.19%> p sm =0.24f t/f yv=0. 24X1.43/270=0.13%,故所配双肢①6@150箍筋满足要求5主梁设计主梁按弹性方法设计5.1荷载设计值为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载次梁传来的永久荷载标准值：9.25 X 6.9=63.83kN主梁自重：(0.6-0.12 )X 0.3 X25X2=7.2kN主梁粉刷层自重：(0.6-0.12 )X 2X 2X 20X 0.015=0.576kN则恒载设计值：G=( 63.83+7.2+0.576 )X 1.2=85.93kN/m活载设计值：Q=16X 6.9 X 1.3=143.52kN/m5.2主梁的计算简图主梁的支持长度为360mm中间支撑在500X500mnt勺混凝土柱上，其计算长度为边跨 l n=6000-250-360/2=5570，因 0.025l n=5570X 0.025=139.25mm< 360/2=180mm取 l o=1.025l n+b/2=1.025 X 5570+500/2=5959.3，取 l o=5960mm则主梁的计算简图如下图4图4主梁计算简图5.3主梁的内力计算5.3.1弯矩设计值由弯矩设计值 M=k1Glo+k2Ql°可知：M1, max=0.244 X 85.93 X 5.960+0.289 X 143.52 X 5.96=372.17kNM b，max=-0.267 X 85.93 X 5.960-0.311 X 143.52 X 5.96=-402.77kNM，max=0.067 X 85.93 X 6+0.200 X 143.52 X 6=206.77kN5.3.2剪力设计值VA,max=0.733 X 85.93+0.866 X 143.52=187.52kNVBl,max=-1.267 X 85.93-1.311 X 143.52=-297.03kNVBr,max=1.0 X 85.93+1.222 X 143.52=261.31kN 5.3.3主梁的弯矩包络图(1) 第1,3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载M=M=-0.267 X 85.93 X 5.96-0.133 X 143.52 X 5.96=-250.51kN • M在第一跨内以支座弯矩 M=0, M=-250.51kN • M的连线为基线作 G=85.93kN, Q=143.52kN的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处，弯矩值分别为(Q+G lo/3+MB/3=(83.93+143.52)/3 X 5.96-250.51/3=368.36kN • M(Q+G 10/3+2MB/3=(83.93+143.52)/3 X 5.96-2 X 250.51/3=284.86kN • M在第二跨以支座 MB=-250.51kN • M, M=-280.51kN • M的连线为基线，做 G=85.93kN,Q=0,的弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：GIq/3+Mb=85.93 X 6/3-250.51=-78.65 kN • M(2) 第1,2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载第一跨：在第一跨内以支座弯矩 M=0，MB=-402.77kN • M的连线为基线作 G=85.93kN, Q=143.52kN的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷载作用点处，弯矩值分别为：(83.93+143.52)/3 X 5.96-402.77/3=321.584kN • M(83.93+143.52)/3 X 5.96-2 X 402.77/3=187.33kN • M在第二跨内 M=-0.267 X 85.93 X 5.96-0.089 X 143.52 X 5.96=-212.87 kN • M以支座弯矩 M=-402.77kN • M M=-212.87kN • M的连线为基线，做 G=85.93kN,Q=1 43.52的简支梁弯矩图，得：(Q+G l 0/3+2 (MB-MC) /3+Mc=(83.93+143.52)/3 X 5.96+2 X (-402.77+212.87)/3-X 5.96+ (-402.77+212.87)/3-212.212.87=116.37kN • M(Q+G) l 0/3+ (MB-MC) /3+MC=(83.93+143.52)/387=179.67kN • M(3) 第2跨有可变荷载，第1,3跨没有可变荷载图5主梁弯矩包络图Mb=M=-0.267 X 85.93 X 5.96-0.133 X 143.52X 5.96=-250.51kN • M第2跨两种集中荷载作用点处的弯矩为：(Q+G l q/3+Mb=(83.93+143.52)/3 X 5.96-250.51=205.33kN • M第1, 3跨两集中荷载作用点处的弯矩分别为：(Q+G l q/3+Mb/3=(83.93+143.52)/3 X 5.9 6-250.51/3=87.21kN • M(Q+G lo/3+2MB/3=(83.93+143.52)/3 X 5.96-2 X 250.51/3=3.7kN • M弯矩的包络图如图5所示。

5.3.4主梁的剪力包络图(1) 第一跨VA,Max=187.28kN;过第一个集中荷载为 187.28-85.93-143.52=-42.17kN ；过第二个集中荷载后为-42.17-85.93-143.52=-271.62kN VBl, Max=-297.03kN ；过第一个集中荷载后为-297.03+85.93+143.52=-68.58kN,过第二个后为-67.58+85.93+143.52=161.87kN(2) 第二跨VBr,Max=261.31kN;过第一个集中荷载为 261.31-85.93=175.38kN ；过第二个集中荷载后为-42.17-85.93-143.52=-271.62kN 当可变荷载反作用在第二跨时VBr=1.0 X 85.93+1.0 X 143.52=229.45kN ;过第一个集中荷载后为 229.45-85.93-143. 52=0kN=剪力包络图如图6所示261. 31175.38]87. 2BIsFar42. 17175.38 即 L62209. 315.4主梁的承载能力计算图6剪力包诺图跨内按T形截面计算，，已知钢筋最小保护层厚度c=25mm预计主梁的截面受拉区钢筋放置为两排，则 as=25+10+20+10=65m,h°=h-as=600-65=535mm若主梁的截面受拉区钢筋为一排布置，贝U as=25+10+10=45mmho=h-as=600-45=555mm主梁的翼缘宽度取L /3=6/3=2m和b+sn=6m中两者的最小值，则取 bf=2m 5.4.1判别主梁的截面类型a 1fcb f h‘ f (h 0-h ' f/2)=1.0 X 14.3 X 2000X 120 (535-120/2 ) =1630.2kN • Ml> Mna= 402.77kN • M由此知，主梁的所有截面均为第一类别 T型截面。

最小配筋率 p min=Max{0.45ft/f y,0.2%}=0.2%1) 计算截面1：f yAs= a if cbx+fy AsM=x if cbx(h o-x/2)+ f y As (ho-as )令 x= E bho=O.518 x 555=287.49mmM=a ifcbx(ho-x/2)=14.3 x 1.0 x 300x 287.49( 555-287.49/2)=507.213kN • MM=M-M=368.36-507.213=-138.85kN • M< 0则应该取 A = p minbh=0.2%x 300x 600=360mm选用 2 违6 , A =402mmM=M- f「As (h 0-as ‘)=368.36 x 106-360 x 402(555-45)=294.56kN • Mx=h(r( h 20 -2 M 1/ a 1f cb) 1/2=141.84mn< E bh°=0.518 x 555=287.49mm> 2 as =2x 45=90mmA=a if cbx/ f y=1.0 x 14.3 x 300x 141.84/360=1690.26mm2取 3 16+3 22 ，实际 As=1140+603=1743m2m(2) 计算截面BfyA=a 1f cbx+f y AM=x 1f cbx(h 0-x/2)+ f y A (h 0-as )令 x= E bh0=0.518 x 555=287.49mmM=a 1fcbx(h 0-x/2)=14.3 x 1.0 x 300x 287.49 (555-287.49/2 ) =507.213kN • MM=M-M=402.77-507.213=-104.44kN • M< 0则应该取 A =p minbh=0.2%x300x600=360mFn选用 2 16 , A =402mmM=M- f ； A’(h°-as j=402.77 x 106-360 x 402(555-45)=328.96kN • Mx=h0-( h 20 -2 M 1/ a 1f cb) 1/2=161.73mmr E ^0=0.518 x 555=287.49mm> 2 as =2x 45=90mmA=a 1f cbx/ f y=1.0 x 14.3 x 300x 161.73/360=1927.28mmi取 4 16+3 22 ，实际 A=804+1140=1944 mm(3) 计算2截面的左边fyA=a 1f cbx+f y AM=x 1f cbx(h 0-x/2)+ f y As (h 0-as )令 x= E bh0=0.518 x 555=287.49mmM=a 1fcbx(h 0-x/2)=14.3 x 1.0 x 300x 287.49 (555-287.49/2 ) =507.213kN • MM=M-M=205.33-507.213=-301.88kN • M< 0则应该取 A =p minbh=0.2%x300x600=360mFn 选用 2 如6 , A =402mmI I I aM1=M- f y A (h 0-as )=205.33 x 106-360 x 402(555-45)=131.52kN • M2 1/2x=ho-( h o -2 M 1/ a if cb) =58.3mn< E bho=O.518 x 555=287.49mm> 2 as =2x 45=90mmA=a ifcbx/ f y=1.0 x 14.3 x 300x 58.3/360=694.75mm2取 2 /2 ，实际 As=760mm(4) 计算2截面的右边因此截面的弯矩值M=-78.65kN・M,其值较小，采用单筋截面即可。

则有：2 1/2x=h 0-( h 0 -2M/ a 1f cb) =5.0mmc E bh°=0.518 x 555=287.49mm2As= a f cbx/ f y=1.0 x 14.3 x 2000x 5.0/360=397mm选用 2 22，实际 A=760mi2> p minbh=0.2%x 300x 600=360mm主梁的配筋图见附录5.5主梁斜截面受剪承载力计算5.5.1验算截面尺寸hw=h0-h f=555-120=435mmhw/b=435/300=1.45 v 4,截面尺寸按下式计算0.25 B cfch0=0.25 x 1.0 x 1.43 x 300x 555=595.24kN> Vma>=297.03kN 截面尺寸符合要求5.5.2验算配筋条件a cvftbh0=0.7 x 1.43 x 200x 385=70.1kNv Vmin=107.82kN,故需按计算配腹筋5.5.3计算腹筋数量采用① 8@15(双肢箍筋，由 Vcs=0.7f tbh°+1.25f yvhAv/s,得出：Vcs=0.7f tbh°+1.25f yvh°Av/s=0.7 x 1.43 x 300x 555+1.25 x 300x 100.6/150 x 550=3 04.9kN > Vma=297.03kN知所选的箍筋符合要求。

相应的箍筋的配筋率为 p sv=Av/(bs)=100.6/(300 x 150)=0.22%> p sv,min =0.24f t/f 声0.24 x 1.43/0.13=0.13%,故所配双肢①8@150箍筋满足要求次梁两侧附加横向钢筋的计算次梁传来的集中力 Fi=143.52+63.83 x 1.2=220.1kN,h 1=600-450=150mm 取附加双肢箍筋①10@200则在长度s内可布置附加箍筋的排数，m=900/200+仁6排次梁两侧各布置两排，则 mx nx fyv x Asv1=6x 2x 270x 78.5=254.34kN > F=220.1kN,满足要求因主梁的腹板高度大于450mm需要在两侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的 0.1%,且其间距不大于200mm现每侧布置2①14,308/(300x 480) =0.214%> 0.1%，满足要求板的配筋图和梁的平法施工图见附录一和附录二设计总结参考文献[1] 国家建筑标准设计图集11G10—1.中国建筑出版社[2] 程文瀼，颜德姮.混凝土结构（中册）第五版•中国建筑工业出版社，2012年8 月[3] 粱兴文，史庆轩.混凝土结构设计原理•中国建筑工业出版社，2019年9月[4] 混凝土结构设计规范GB 50010-2010.中华人民共和国住房和城乡建设部，2011 年7月1日[5] 建筑结构荷载规范 GB50009-2010[6] 房屋建筑制图统一标准 GB50001-2010[7] 结构构件设计选用手册[8] 混凝土结构设计手册[9] 全国通用图集及有关标准图致谢首先，真的很幸运我的课程设计由李运来老师指导！在本次课程设计期间，李老师不怕辛苦，悉心而又真诚的给我们指导，生怕我们学不到什么知识。

李老师还给我们花了大量的时间来讲图集，让我们学了到更多的知识每次我们遇到不懂的地方的时候，李老师总是给我们给与悉心的指导总之，我的这次学习收获，离不开李老师和同学们的热心帮助与真诚的指导，在此，所有的感触汇成一句话，老师，真的谢谢您！。

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