钢管架挂钢板网提升架计算书

提升架计算书一、编制依据建筑施工工具式脚手架安全技术规范》(JGJ202-2016)《《建筑施工扣件式钢管 脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等一、参数信息1. 脚手架参数脚手架搭设高度为16.2 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.8m,立杆的横距为0. 85m,立杆的步距为1. 8 m； 内排架距离墙长度为0. 3-0. 45 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根； 采用的钢管类型为048X3.0 (规范要求壁厚为3.6mm,考虑到正常锈蚀和工 程实际情况，按3.0壁厚验算)；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m,水平间距3. 6m,采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；安全网使用冲孔钢板网，单张重量26KG,钢板网示意图如下：2. 活荷载参数2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；施工均布荷载(kN/m 同时施工层数:2层；3. 风荷载参数2； 0. 3kN/m本工程地处四川成都市，基本风压风荷载高度变化系数》,计算连 墙件强度时取0. 92,汁算立杆稳定性时取0. 74, z风荷载体型系数u为0. 214；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m) :0. 1337；2) :0. 350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) :0. 140；脚手板自重标准值(kN/mz)：0.096：脚手板铺设层数：4层；安全设施与钢板网自重标准值(k\/m脚 手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木挡板；二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)笫5. 2. 4条规定，大横 杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面 的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载讣算大横杆的最大弯矩和变形1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P二0. 033kN/m； 1脚手板的自重标准值:P二0. 35 X0. 83/(2+1)二0. 099kN/m； 2钢板网的自重标准值:P=0. 096X1. 8=0. 173kN/m： 3活荷载标准值:Q二3X0. 85/(2+1)二0. 85kN/m；静荷载的设计值:q=l. 2X0. 033+1. 2X0. 099+1. 2X0. 173=0. 366kN/m； 1 活荷载的设计值：q二 1. 4X0. 85=1. 19kN/m： 2A* q： q：)(1图大横杆设计荷载组合简图跨中最大弯矩和跨中最大挠度•} 111M」丫丄丄切工nq 山」丄屮—)大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩图2强度验算2.组合1、图2跨中和支座最大弯距分别按图：跨中最大弯距计算公式如下 22 +0. 10q=0. 08qM112imaxi22 ；・ XI. 8ml. 8 M=0. 08X0. 366X=0. 480kN+0. 10X1. 19 跨中最大弯距为 gx：支座最大弯距计算公式如下22 =-0. lOqMll-O. 117q2l2max22 Hl：=-0. 570kNl. 8 • -0. 117X1. 19X1. 8X 支座最大弯距为 M二-0. 10X0. 3662n»x 选择 支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：266 1 0 =Max(0.480X。

)/4490=126.88N/mni； ,0.570X102小于大横杆的抗弯强度设计值大横杆的最大 弯曲应力为o =126.88N/mim [f]=205N/mm,满足要求！挠度验算3.最大挠 度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：44 v )/100EI l=(0.677ql+0.990q2maxi =0. 033+0. 099+0. 173=0. 305kN/m； +P+P二P 其中：静荷载标 准值：qsizi ；活荷载标准值：q二Q二0. 85kN/m 2最大挠度计算值为：5544 v =0.677 X 0.305 X 180010710 X 102.06 X 0.85 X X 107800)+0.990 X 18002.06 X /(100X/(100X 800)=4.954mm；,满与 1800/150mml0mm 小于大横杆的最大容许挠 度大横杆的最大挠度4. 954mm足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001笫5. 2. 4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大 横杆在小横杆的上面用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在 最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p=0. 033X1.8=0. 06kN： 1脚手板的自重标准值：P二0. 35X0. 85X1. 8/(2+1) =0. 179kN； 2 钢板网自重标准值：P= (0. 096X1.8X3.6)/3=0. 207KN 3 活荷载标准值：Q=3 X 0. 85X1. 8/(2+1) =1. 530kN；集中荷载的设计值:P=l. 2X (0. 06+0. 178+0. 207)+1.4X1. 53=2. 68kN；小横杆计算简图 强度3佥算2.最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆 传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；：均布荷载最大弯矩计算公式如下22 ； /8=0. 004kN • mM/8： =1.2X0. 033X=q1M0・ 8Oqmaxqmax :集中荷载最大弯矩计算公式如下m； •: M=2. 68X0. 85/3=0. 759kN=Pl/3Mpmaxpmax ；=0. 763kN+M・m最大弯矩M二Mpmxqmz ；最大应力计算值o =M/W=0.763 X10/4490=170.OON/mni：：,205N/mmo =170N/nini小横杆的最大弯曲应力小/小横杆 的抗弯强度设讣值满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设讣值最不利分配的 挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：4 v /384EI=5qlqmax45 v X 107800)=0.01min： 850 /(384X2.06X 10=5 X0.033 Xqmax 大横杆传递 荷载 P二p+p+p+Q二0. 06+0. 178+0. 207+1. 53=1. 975kN； 321 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：22 v /9)/72EI=Pl(31-41pmax225 V X 107800)=1.939nmi： /9)/(72 X 2.06 X =1975 X 850 X (3 X 85010-4 X 850 pmax最大挠度和 v = v + v =0.01+1.939=1.949mm： pmaxqmax 小横杆的最大挠 度为1. 949mm小于小横杆的最大容许挠度850/150二5. 667与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,该工程实际的旋转单 扣件承载力取值为8. OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工 扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):RWRc其中Rc~扣件抗滑承载力设 计值，取8. 00 kN；R 一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P = 0. 033X1.8X2/2=0. 06kN；】小横杆的自重标准值：P =0. 033X0. 85/2=0. 014kN； 2脚手板的自重标准值：P = 0. 35X0. 85X1. 8/2 二0. 268kN； 3 钢板网的自重标准值：P= (0. 096X1.8X3.6) /3二0. 207KN 4 活荷载标准值：Q = 3X0. 85X1.8 /2 = 2. 295 kN；荷载的设计值:R=l. 2X (0. 06+0. 014+0. 268+0. 207)+1.4X2. 295=3. 87kN；R<8. OOkN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1337kX/mN=[0. 1337+(1. 80X2/2) X0. 033/1. 80]X16. 20=2. 705kN： 012 0. 35kN/m(2)脚手 板的自重标准值；釆用木脚手板，标准值为fO.35X4Xl.8X(0. 85+0. 2)/2=l. 386kN； G2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板, 标准值为0. 14kX/mN=0. 14X4X1.8/2=0. 504kN； gsz吊挂的安全设施荷载，包括钢板网(4) :0. 096kN/mN=0. 096X1. 8X16. 2二2. 80kN； ®经计算得到，静荷载标准值N二N+N+N+N二7. 395kN： 040103002活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到，活荷载标准值N二3X0. 85X1. 8X2/2二4. 59kN； q考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N二 1. 2N+0. 85X1. 4N二 1. 2X7. 395+0. 85X1.4X4. 59=14. 34kN； qg不考虑风荷载 时，立杆的轴向压力设计值为N' =1. 2N+1. 4N=1. 2X7. 395+1.4X4. 59=15. 3kN； qg六、立杆的稳定性计风荷载标准值按照以下公式计算W=0. 7 u・口・3 okzs：),按照(k\/m《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规 定基本风压其中a-©；采用：G)=O.3kN/mo 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB30009-2001)的规定z釆用：u=0.74； z.口-风荷载体型系数：取值为0.214； s经计算得到，风荷载标准值为：2； X0. 214=0. 033kN/m=0. 7 WX0. 3X0. 74上风荷载设计值产生的立杆段弯矩M为：W22/IO二0. 023kN ・mXI. 81. 8： Lh /10=0. 85X 1. 4X0. 033X =0. 85 MX1.4Wdk 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式o=N/(“A) + M/WW[f]弱立杆的轴心压力设计•值：N=14. 34kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性讣算公式o=N/("A)W[f]立杆的轴心压力设计值：N二N'二15.3kN；计算立杆的截面回转半径：i二1. 59cm：讣算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)表 5. 3.3 得：k=l. 155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 表 5. 3. 3 得：u=1.5；计算长度，由公式1二kuh确定：1二3. 118m； oo长细比:L/i二196； o轴心受压立杆 的稳定系数"，由长细比l/i的结果查表得到：4)=0.188 02；立杆净截面面积： A=4.24cm3； : W=4. 49cm)立杆净截面模量(抵抗矩2；钢管立杆抗压强度设计值： [f]=205N/mm2： 0 =14340/(0.188 X424)+23079.652/4490=185.04N/nmi 考虑风荷载 时:22,满o =185.04N/mm[f]=205N/mm小于立杆的抗压强度设计值立杆稳定性 计算足要求！2； 0 =15300/(0.188X424)=191.94N/nun不考虑风荷载时：22,满小于立杆的抗爪 强度设计值[f]=205N/mm立杆稳定性计算o =191.94N/nun足要求！。