沙牌碾压混凝土拱坝设计

沙牌碾压混凝土拱坝设计水电站设计DHPS第 19 卷第 4 期2003年 12 月沙牌碾压混凝土拱坝设计陈秋华 (国家电力公司成都勘测设计研究院,四川成都 610072) 摘要:较为详细地介绍了坝高 130m 的沙牌碾压混凝土拱坝的设计和特点,主要包 括枢纽布置,拱坝布置,混凝土设计和筑坝材 料,结构设计,温度控制措施和基础处理.关键词:碾压砼拱坝;设计;特点;沙牌水电站中图法分类号:TV642.2文献标识码:B文章编号:1003—9805(2o03)o4—13055—06 1 工程概况沙牌水电站位于四川省阿坝藏族羌族自治州汶 川县境内,是岷江支流草坡河上游的一个梯级龙头 电站.电站采用蓄,引相结合的开发方式,坝址位于 草坡河上沙牌村牛厂沟附近,厂址在其下游约 5km 的克充台地,电站尾水汇人已建成的草坡水电站水库.坝址距草坡河口约19km，距汶川县城约47km,距成都约 136km.沙牌水电站水库正常蓄水位为1866.O m,死水位为1825.0m,总库容0.18亿m3.电站总装机容量36MW,年发电量1.79亿kW?h，年利用小时数为 4791h.工程为三等工程,主要建筑物为3级建筑 物,设计洪水标准按50年一遇,校核洪水标准按500 年一遇,地震基本烈度为 7 度.枢纽工程主要由碾压混凝土拱坝,右岸 2 条泄洪洞及右岸发电引水隧 洞,发电厂房等建筑物组成.碾压混凝土拱坝高 130m，是目前国内外最高的碾压混凝土拱坝. 沙牌水电站分两期建设:一期工程采用引水式 开发，建低闸临时取水，于1995年1 1月开始施工， 1997 年 5 月发电;二期工程采用高拱坝挡水，形成 具有季调节性能的水库，于1997 年 6 月 16 日开工 建设,2002年5月30日碾压到坝顶.拱坝于2003 年5月8日下闸蓄水，工程将于2003年12月全面竣 工.谷形状为V形，基本对称,其宽高比约为1.7，适合 于修建混凝土拱坝.坝基岩体主要为花岗闪长岩, 岩体完整性好，风化卸荷不强;在坝基中上部高程出 露有花岗闪长岩夹片岩，对片岩进行混凝土置换处 理后，可以满足拱坝建基面的要求.根据坝址区自然条件，并考虑到采用碾压混凝 土筑坝技术等因素，拱坝体型设计为三心圆单曲拱 坝，拱坝坝身不布置泄洪建筑物.在拱坝右岸布置 2 条泄洪隧洞，1 号泄洪洞进水口底高程为1846.0m,结合导流洞的利用,洞身采用涡漩式内消 能竖井泄洪洞，最大泄流量为 242ma/s;2 号泄洪洞 进水口底高程为1805.0m,洞身采用长陡坡,坡度为 10%,最大泄流量为211m3/s.发电引水系统布置在 拱坝右岸，进水口底板高程为1818m,引水隧洞全长 3500.92m，洞径3m,引用流量15.6m3/s.调压井布 置在下厂址草坡河右岸的山体中,为圆筒阻抗式,直 径4.5m,高99.36m.调压井后为埋藏式压力管道， 2台机共用1根总管，管径2m,支管直径1.2m.厂 房布置在草坡河左岸的克充阶地上,主厂房长 26m, 宽18.5m，高31.55m,安装2台单机容量为1.8万 kW 的混流式机组.主体工程施工期采用断流围堰 挡水,隧洞导流,坝体全年施工的导流方案.枢纽布 置见图 1.该枢纽布置较大地简化了碾压混凝土拱 坝结构,为碾压混凝土快速施工创造了极为有利的 条件.3 碾压混凝土拱坝布置2 枢纽布置 拱坝建基面确定在基岩弱风化下段下限,即坝 沙牌水电站坝址处河谷深切 ,两岸基岩裸露,河基开挖至微风化顶板 ,坝基主要为II类岩体，局部位收稿日期:21D0B — 0B 一 26作者简介:陈秋华（1965 一）,男,贵州金沙人,高级工程师,沙牌工程设计项目总工程 师,从事水电工程设计及研究工作.__r—I 习圈 r—r1r_————_55图 1 沙牌水电站拱坝枢纽平面布置于两岸的中，上部高程III一 2类岩体上•当建基面 上出现 sc 密集带时,要进行混凝土置换处理,同时 加强坝基固结灌浆，增强坝基整体性和均匀性. 碾压混凝土拱坝设计应满足安全和经济的目 的，同时应充分发挥碾压混凝土快速施工的优势，并 容易保证施工质量.经比较论证，三心圆单曲拱坝 体型形状简单，有利于简化坝体构造，更便于碾压混 凝土施工及保证施工质量.从国内外施工技术水平 和实践经验出发，为积极稳妥地推动高碾压混凝土 拱坝建设的顺利发展，沙牌拱坝体型设计采用三心 圆单曲拱坝.为改善拱坝坝体应力，合理利用地形条件,减轻河床深槽下部开挖和施工难度,在河床底 部设置垫座.拱坝体型参数特征值见表 1.4 拱坝混凝土设计强度及筑坝材料 沙牌拱坝混凝土设计强度采用 90天龄期的 20MPa 碾压混凝土.在基本荷载组合作用下,混凝 土抗压安全系数取 4.0.应力控制标准和混凝土抗 压强度安全系数见表 2.根据拱梁分载法坝体应力分析表明,在基本组 合及特殊组合工况下,坝体应力,位移分布规律合 理,应力状态良好,满足控制标准.56表1 拱坝体型几何参数特征值 项目特征值项目特征值最大坝高/ml30.0厚高比0.238垫座高度/m12.0弧高比2.130坝顶厚度/m9.5上游坝面倒悬0.11坝底厚度/m28.0坝体体积历I玎335.舳 顶拱中心线弧长/m250.25垫座体积/万2.50 最大中心角/(.)92.48坝基开挖/万58.20 表2坝体应力控制指标碾压混凝土在施工期的水化热温升对高碾压混 凝土拱坝应力将产生不利影响,主要可通过合理的 分缝及在高温季节埋设冷却水管予以解决. 在筑坝材料上,水泥采用阿坝州白花水泥厂生 产的白花425号中热水泥;粉煤灰采用华能成都电 厂电吸层粉煤灰和关口电厂风选粉煤灰,粉煤灰品 质达到国家II级灰标准;骨料采用长河坝沟口的花 岗岩人工骨料.通过多方案的试验研究比较,按高 铁,低铝的原则调整水泥配方,研制开发出低脆性延 迟微膨胀专用水泥;采用具有硅质界面胶结作用的 花岗岩作为人工骨料,优化配制了具有低弹性模量, 高极限拉伸值及大徐变度等高抗裂性能的碾压混凝 土.混凝土设计配合比见表 3,混凝土材料性能见 表 4.表3 沙牌碾压混凝土配合比表4 沙牌碾压混凝土材料性能5 坝体结构设计5.1 混凝土分区 沙牌碾压混凝土拱坝基本上是按全碾压混凝土 模式设计.混凝土分区主要围绕碾压混凝土施工, 防渗,坝内孔洞结构的特点设计.(1) 坝体碾压混凝土设计强度均采用 90 天龄期 的 20MPa, 坝体主要采用三级配碾压混凝土 . 因坝 体防渗的需要,在坝体上游部位采用二级配碾压混 凝土,以减少施工中的骨料分离现象,达到防渗的目 的.(2) 垫座采用掺MgO微膨胀碾压混凝土，其微 膨胀量控制在70X10〜，可以达到取消垫座分缝， 加快施工进度的目的.(3) 坝内廊道及竖井均采用预制混凝土成型，可 避免立模对施工的干扰.(4) 在上，下游坝面，坝与基岩接触部位，坝内孔 洞配筋部位，均采用改性混凝土.5.2 坝体分缝 为减小温度对坝体的不利影响，防止温度裂缝 的发生，保证拱坝的安全，并保证碾压混凝土快速施 工，结合施工进度计划安排，拱坝结构分缝方案设计 采用两条诱导缝和两条横缝的组合方案:2号和3号缝为诱导缝,1 号和 4 号缝为横缝.-一 r |睡—r'r- 一一一一碾压混凝土拱坝分缝结构,既要保证缝的作用, 又要保证全断面通仓碾压,连续上升的实现,最大限 度地减少对施工的干扰.沙牌拱坝设计采用了预制 混凝土重力式模板成缝新技术,该技术的特点是: (1)事先在仓面以外将混凝土成缝模板预制成型,施 工时先将重力式成缝模板安装定位,然后再进行碾 压混凝土施工作业.(2)模板断面设计为重力式,缝 面为直面,设置灌浆及排气管路孔,键槽等;缝的背 面为斜面加趾板,并设置嵌合型齿结构,斜面上凿 毛,保证与碾压混凝土嵌合紧密.(3)模板的大小与 施工现场人工搬运相适应，一般模板长1.0m，高度0.25 — 0.30m (必须为一个碾压层)，底宽(加趾板)0.30 一 0.35m,以适应施工现场快速组装.(4)在趾 板上设置固定插件孔，确保现场安装及碾压施工时 定位准确.在诱导缝或横缝的上游面设置边缘切口缝.设 置边缘切口缝以后，缝断面的张开条件有很大变化， 可以防止裂缝绕过止水片和止浆片.对诱导缝和横缝的接缝灌浆，从考虑拱坝的整 体性和蓄水的需要出发，采用重复灌浆方式.灌浆 系统为单回路布置，只预埋一套灌浆管路系统，在灌 浆管路中布置重复出浆盒，能多次重复用于接缝灌 浆，可解决坝体温度在未冷却到稳定温度时就蓄水 的要求.每个灌浆区至少应设2根单回路灌浆管，是可使灌浆管长度不至于过长，在灌浆时管内压 力分布相对均匀，管路上的每个出浆盒均有条件开 启;二是当一条灌浆管路出现堵塞时,可以使用另一 条.使用单回路灌浆管路和橡胶套阀出浆盒,具有 费用低,容易安装,节省时间等优点,适合于碾压混 凝土拱坝的施工.灌浆材料采用普通硅酸盐水泥及超细水泥.5.3 坝体防渗 碾压混凝土的抗渗性主要与胶凝材料用量有 关.大量的研究及工程经验表明,中高胶凝材料的 碾压混凝土自身具有较强的抗渗透能力.层面是碾 压混凝土坝防止渗透的薄弱环节,防渗的关键在于 层间结合的质量.沙牌拱坝采取了以下防渗措施: (1)碾压混凝土的胶凝材料用量不低于 150 kg/m3.(2) 拱坝迎水面坝体部位防渗设计采用二级配 碾压混凝土自身防渗,防渗层厚度和抗渗指标为:高 程 1820m 以上防渗层厚度 3m, 抗渗标号 W6; 高程 1820m以下的防渗层厚度6—8m,抗渗标号W8.坝 体三级配碾压混凝土的抗渗标号一般为W4 — W6. 二级配与三级配碾压混凝土同仓碾压,同时上升,可 使两者结合良好,成为一体.(3)在上游坝面高程1850m以下，采用LIP型合 成高分子防水涂料作为坝体辅助防渗措施,涂层厚 57度1mm,在坝面平顺连续部位采用素涂方式，在坝 面与垫座转折部位,坝面与基础连接部位采用加无 纺布的2布6涂方式，并覆盖基岩宽度0.5m.LIP 型合成高分子防渗涂料的涂膜不仅具有优异的耐水 浸泡性和耐气候老化性能,而且黏接强度高,抗紫外 线幅射好,材料性能能满足大坝防渗要求.(4)为保证碾压混凝土施工的层间结合质量,要 求连续碾压,保证在初凝前覆盖完下层混凝土.同 时还采取了以下保证层间结合质量的措施:①二级 配碾压混凝土自身防渗部位,在初凝前层面要求铺 洒水泥粉煤灰浆;②对在初凝后至终凝前，二级配及 三级配部位的层面均需铺洒水泥粉煤灰浆;③完全 终凝以后,层面按施工缝处理,要求凿毛清理,在铺 上层混凝土前先铺10一20ram的水泥砂浆;④加强 施工现场管理，对人仓后存在骨料集中的部位，要求 进行翻清，分散均匀.5.4 坝体排水 坝体排水系统由竖向排水孔，排水沟，集水井及 泵房组成.坝体竖向排水孔设置在二级配碾压混凝土防渗 层后，高程1850—1750m之间,排水孔间距为3m,孔 径为100nan .设计采用多孔无砂混凝土管,施工后 钻孔形成排水管.排水沟主要布置在各层水平廊道,在高程1810 1750m 之间靠近基础部位左右两岸各设置了一道 排水暗沟.坝内集水的排出在高程1810m以上采用自流 排水,通过坝体排水孔和廊道内的排水沟将渗水引 至下游坝面贴角处的排水沟排出;在高程1810m以 下,通过排水孔和排水沟将渗水汇集于集水井,然后 通过深井泵将水排至坝外.为减少施工干扰,集水 井布置在坝外垫座下游端.5.5 坝内廊道及交通 根据灌浆,观测,排水及交通的需要,按简化坝 体,集中布置的原则,分别在高程 1750m,1810m, 1850m 布置三层多用途水平廊道,在坝内设置电梯 井与各层廊道连通.水平廊道设置在二级配碾压混凝土防渗层后,断面设计为2.5mX 3.0m的城门洞形.高程1850m 和 1810m 层水平廊道在两岸设有横向廊道或坝后 栈桥通至下游坝外.帷幕灌浆通过布置在高程 1750m,1810m,1867.5m的三层灌浆平洞内进行，其 中1750m和1810m高程灌浆平洞与水平廊道相通. 电梯井为2.0m X 2.0m的方形竖井.6 拱坝温度控制措施 沙牌碾压混凝土拱坝采用全断面薄层通仓碾58压,连续上升的施工方法,由于拱坝较高,规模较大, 温度应力问题突出.解决温度应力问题除提高混凝 土抗裂性能并进行合理的结构分缝外,还采取了下 列温度控制措施:(1) 尽量利用低温季节多浇混凝土,高温季节少 浇或不浇,高温季节浇筑混凝土必须有可靠的温度 控制措施.(2) 拱坝最高温度控制:高程1810m以下，最高 温度TmW25oC;高程1810m以上，最高温度TmW 28 °C.(3) 浇筑温度以自然人仓温度为主,在高温季节 对骨料采取喷雾,冷风,凉棚等简易措施,降低浇筑 温度;在寒冷季节采取热水拌和等措施,保证浇筑温 度不低于 5C.(4) 在高温季节施工,采用仓面喷雾,铺设冷却 水管等措施以保证混凝土温度控制满足要求.当不 能满足要求时,应停止施工. (5)在寒冷季节施工,当气温低于 2~C 时,已碾 压完成的表面须立即用保温材料覆盖,以保证混凝 土表面温度不低于5〜C.当不能满足要求时，应停 止施工.对于碾压混凝土坝埋设冷却水管的问题，在沙 牌拱坝首次提出在碾压混凝土中预埋高密度聚乙烯 冷却水管降温技术，并在大朝山水电站上游碾压混 凝土拱围堰上成功地进行了试验，后又在沙牌拱坝 上进行了试验和应用，现已推广应用于塔西河，龙首 等碾压混凝土拱坝，成功地实现了碾压混凝土高拱 坝筑坝技术的突破.7 拱坝基础处理 在基础处理上，针对坝址的地质缺陷及薄弱环 节，考虑尽可能减少对碾压混凝土的施工干扰，提出 了适合大坝碾压混凝土快速施工的基础处理措施.7.1 防渗帷幕 防渗帷幕主要在两岸的灌浆平洞进行施工，少 部分在坝体水平廊道内进行. 帷幕采用悬挂式.主帷幕基岩内最大深度为82.50m,设计灌浆压力在1.0—5.0MPa之间.帷幕 控制标准:高程1810.00m以上,坝高为57.50m,要 求叫W3Lu,帷幕采用单排孔,孔距为2.0m;高程 1810.00m以下,要求叫WlLu,帷幕采用双排扎孔 距为2.0m,排距为1.0m,交错布置.7.2排水设计 基础排水按工程部位分为大坝基础排水系统和 抗力体排水系统两部分.大坝基础排水系统由两道排水幕,坝内集水井和深井泵房组成.第一道排水幕在灌浆平洞及排水平洞内进行,第二道排水位于坝趾处高程1770.00〜1850.OOm 范围内 .抗力体排水系统利用勘探平洞扩挖而成,采用自流式排水.坝基下排水孔深度取 0.5 倍主帷幕深度,孔距为3.0m;坝趾排水孔孔深均为30.0m,孔距为5.0m;抗力体排水孔孔深为30.0m,孔距为5.0m.排水孔 孔径均为 1l0mm.7.3 固结灌浆固结灌浆主要对坝基爆破松动和卸荷松弛的浅 表部岩体进行常规处理,在全坝基范围进行.固结 灌浆采用无盖重灌浆加浅层引管灌浆的方式,采用 这种方式对碾压混凝土的上升干扰相对较小.灌浆 参数见表 5.表5固结灌浆方式及参数7.4 接触灌浆为提高坝基接触面强度,防止沿基础接触面渗 漏,并增强表层固结灌浆效果,须进行接触灌浆.接 触灌浆主要部位是坡度大于50〜〜60〜的建基面，在 基岩中开挖置换混凝土的斜坡坡面.沙牌工程采用结合固结灌浆和帷幕灌浆方式进 行接触灌浆.结合固结灌浆具体方法是:在进行接触灌浆部位，先对2.0m基岩以下进行固结灌浆,2.0m以上的固结灌浆在浇筑坝体混凝土前,采用预埋 1 英寸钢 管引管至下游贴角,待坝体混凝土浇筑一定高度,且 当混凝土冷却到稳定温度后,按固结灌浆压力或稍 大于固结灌浆压力进行浅层固结灌浆和接触灌浆. 结合帷幕灌浆具体方法是:在位于帷幕灌浆轴 线上进行接触灌浆的部位,待坝体浇筑一定高度且 混凝土冷却到稳定温度后,实施帷幕灌浆,其浅表段 可作为接触灌浆,灌浆压力按帷幕灌浆压力即可. 需要指出的是,碾压混凝土要达到稳定温度需 要采取措施,否则将影响大坝蓄水.本工程是采用 预埋高密度聚乙烯冷却水管降温技术来解决的. 7.5 软弱岩体处理 左岸建基面的主要软弱岩体为片岩类花岗岩角岩，宽3〜7m,出露在1824.00〜1867.50m高程间的 上游坝踵附近.右岸建基面的主要软弱岩体为千枚 岩夹片岩，宽3.3〜5m,出露在1774.00〜1867.50m 高程间的上游坝踵附近.对在建基面出露的片岩密集带采用混凝土置换 处理.根据三维有限元法和变位一致法计算,左岸 垂直置换开挖深度为4.0m,右岸垂直开挖深度为 3.0m,并铺设一层qr25@25mmX25mm的钢筋网. 置换混凝土与坝体碾压混凝土同时上升,按改性混 凝土施工.疆 lr-1-_ _〜7.6 边坡支护和预应力锚索设计左岸上游边坡高度37〜112m，下游边坡坡高1436m左右;右岸上游边坡高度为25〜107m,下游 边坡坡高为20〜51m左右.上游开挖边坡主要是 片岩类花岗岩角岩,其中 m 一 2 类以上岩级占 70% 左右,"一 2类岩级占30%左右;下游开挖边坡主要 是花岗（闪长）岩夹角岩,其中 ni 一 1 类以上岩级占 55%左右,"一 1类岩级占45%左右.为保证施工期和运行期的边坡稳定,采取的主 要支护措施是系统锚杆支护,辅以排水,对强卸荷, 弱风化上段岩体边坡还采用喷混凝土支护.系统锚 杆长3〜5m,间，排距2〜2.5m,直径25mm. 左岸坝肩中上部存在陡岩区,右岸坝肩中上部 山体单薄,导致两岸中上部坝肩稳定安全系数略低, 故采用了预应力锚索加固•两岸共布置200t锚索 99根，左岸布置在高程1815.00〜1850.00m间，单根 长度为50.0m和44.0m两种，共计64根;右岸布置 在高程1820.00〜1840.00m间，单根长度为25.0m 和 19.0m 两种，共计 35 根.8 结语 综上所述，沙牌碾压混凝土拱坝有如下特点:(1) 在枢纽布置上，结合自然条件，拱坝坝身不 布置泄洪建筑物，较大地简化了碾压混凝土拱坝枢 纽布置，为碾压混凝土快速施工创造了极为有利的 条件.(2) 拱坝体型设计为三心圆单曲拱坝，采用全碾 压混凝土设计模式，除在坝内孔洞结构周围，基础找 平层，泵房等特殊部位采用常态混凝土或改性混凝 土外，拱坝其余部分均采用碾压混凝土.(3) 拱坝结构分缝采用诱导缝和横缝的组合方59案，采用预制混凝土重力式模板成缝新技术，在国内 首次研究成功结构缝的重复灌浆全套技术，实现了 碾压混凝土拱坝结构缝的多次灌浆.(4) 按简化坝体，集中布置的原则，坝内孔洞相 对较少，坝体结构极大简化.(5) 碾压混凝土拱坝防渗设计以二级配碾压混 凝土自身防渗为主,并在上游坝面覆以 I_JP 型高分 子防渗涂料辅助防渗.(6) 在筑坝材料上,因地制宜,研制开发出低脆 性延迟微膨胀专用水泥;采用具有硅质界面胶结作 用的花岗岩作为人工骨料,优化配制了具有低弹性 模量,高极限拉伸值及大徐变度等高抗裂性能的碾 压混凝土.(7) 首次提出在碾压混凝土中预埋高密度聚乙 烯冷却水管降温技术,并得到成功应用,较好地解决 了施工期水化热温升对拱坝的影响,碾压混凝土拱 坝的接缝灌浆和接触灌浆问题.(8) 基础处理的防渗帷幕主要在两岸的灌浆平 洞内施工,少部分在坝体水平廊道进行,减少了对碾 压混凝土施工的干扰.固结灌浆采用无盖重灌浆加 浅层引管灌浆的方式,有利于大坝碾压混凝土的快 速施工.对建基面出露的片岩密集带采用改性混凝 土置换处理.坝肩的稳定加固采用预应力锚索,基 本上不干扰拱坝碾压混凝土的施工.CHENQiu—hua (o~_gduHydroelectricInvestigation&DesignInstitute,StatePowerCompany,Cheng du610072,China)Almr~:ThispapergivesabriefmgOilthedesign&characteristicsof130mhighShapaiR CCarchdammainlyincludingtheproj~layout.thearchdamlayout,designoftheconcrete,materialsforthedamconstruction,thestructurald esign,thetempelall〜controlna!湖冃苗 & amp;thefoundationtreatment. 1m:RCCarchdam;design;characteristic;ShapaiHydroelectricPowerStation(上接第 46 页)限较高,各弹性常数较低,单轴及三轴极限应变较 大,具有较好的力学变形适应能力,对提高碾压混凝 土的抗裂能力有利;在直剪条件下,高抗裂碾压混凝 土仍具有较大的弹性范围,与极限剪应力对应的剪 切位移较大,碾压混凝土在受剪切作用时仍具有较 好的工作性及变形适应能力.参考文献: [1]杨宏伟.防渗墙刚性混凝土单轴及三轴受压的本构关系试验研究[J].水力发电,1995,(9):46—49.[2][英]AM内维尔.混凝土性能[M].北京:中国建筑工业出 版社.1980.⑶[英]悉尼明德斯，等.混凝土[ M].北京:中国建筑工业出版 社.1996.⑷张冠伦，等.混凝土外加剂原理与应用[M].北京:中国建筑工 业出版社,1996.⑸王铁梦.工业结构的裂缝控制[M].北京:中国建筑工业出版社.1997.⑹周维垣.高等岩石力学[M].北京:清华大学出版社,1989.[7]FV沃诺克.固体力学性能与应力测试[M].长沙:湖南大学 出版社,1997.⑻韦德骏.材料力学性能与应力测试[M].长沙:湖南大学出版 社.1997.⑼能源部,水利部•水利水电工程岩石试验规程[s].[10]郑颖人，等.岩石塑性力学基础[M].北京:中国建筑工业出版社.1989.OpammMaterialsforIIiCrackResistanceRCC&ConcretePropertyStudy YANGHong—wei(Seie~cResearch,O~_gduHydroe1ectricInvestigation&DesignInstitute,StatePowe rCompany,Q 嘞 610072,China)Abs嘣 :Basedonresultsobtainedfromthenationalkeyscientific&technicalproblemstackl edinthestate"eighthfiveyearplan",incon- nec~onwithShapaiRCCarchdam.materialsforhighcrackresistanceRCCdamconsmactio n&theconcreteplopertieswerefurtherstudied.ThestudyresultsindicatethathighcrackresistanceRCCwiththemaxilnumaggregatesizeof 40mm&thatwiththemaxinlulnaggregatesizeof60ramata 窖 eof90dayshavetheirconlpf~vos 呦 gtIlhigherthan20MPa,tensilestrengthhig~rthan2.0MPa&iIlmcabtygradeSU[3〜riortOW8.Their20dayIK〜IIxttJctemperaturedseislesstham20 °C .Thistwokindsof highclackresistanceconcretehaverelatively lowelasticmoduli,relativelylargeelasticlimit,comparativelyhighlimitdongation,compar ativelylargecreep&highcrackresistance.More- OVI〜",theyhavethebehaviorofcertainmicro-expansin.Keyw0 出:RCC;material[gopelty;crackresistance;concretetest;ShapaiArchDarn 一厂—■—一。