桥台计算书解读
洛嵩高速连接线道路新建工程I=jim溢坡中桥（2X30） m桥台（0#）计算书（按钢筋混凝土结构计算）计算复核二o—二年十月目录一、盖梁底的台后土压力 21、汽车荷载等代土层引起的土压力 22、台帽背墙高度范围内的土压力 3二、基础底的台前土压力 4三、台前、台后土压力汇总 4四、恒载 51、上部结构恒载 52、下部结构恒载 5五、活载 5六、支座摩阻力 5七、台帽底作用力汇总 6八、台帽底截面验算 61、荷载组合系数 62、台帽底荷载组合 63、截面验算 7九、桩基计算 81、桩基验算： 82、桩长计算 11十、桥台盖梁计算 131、设计资料 132、墩帽强度计算（极限承载力法） 143、抗剪计算 154、墩帽裂缝验算（极限承载力法） 17、盖梁底的台后土压力填土内摩擦角申=30°，填土容重Y二19kN/m3,台帽正宽14.24m，台帽底至背墙顶高度为3.65m，桩基础直径为1.5m，共有3个，正距为5.1m土压力系数为：― C0S2L)C0S2cos(a+5)(1+「：sin®+?)•血®邛))2cos(a + o) • cos(a -p)_ cos2(30 -0)sin(30 +15) • sin(30 - 0)、cos2 0・ cos(0+15)(1+ )2cos(0 +15) • cos(0 - 0)=0.3014式中：a —台背与竖直线的夹角，a =0°0 —台背与土的摩擦角，0 =15°P —填土表面与水平面的夹角，P =0°1、汽车荷载等代土层引起的土压力 桥台底的台后土压力应加上活载(汽车荷载)等代土层引起的土压力。
汽车等代土层厚度为：1工Gh _Bl 丫0式中：工G —破棱体平面内布设的活载轴重；Bl °—破棱体平面面积，B为破棱体宽度，取14.24m (台帽的宽度), 10为破棱体长度，按以下公式计算：先求破棱体破裂面与竖直线夹角“e”的正切值，按规范：tan 0 _-tan ①十.'(cot tan e)(tan w-tan a)式中：a—台背与竖直线的夹角，a=00—台背与土的摩擦角， 0=15°w _ a + 0 + p =45°tan0 二 0.65299 =33.14°l = H tan 001其中H1为台帽底到背墙顶的高度，H]=3.65m；l = H tan0 =2.38m01 1破棱体平面内，横桥向布置 3 列车，纵桥向布置一个加重后轴，横向折减系数为 0.78，其重力为：刀G=3X2X 140X0.78=655.2kNh = — =1.02mBl 丫0汽车荷载引起的土压力为：E =1 y h 2 Bu =0.5X19X1.02X1.02X14.24X0.30142=42.42kN对台帽底的力臂为：厂 H H + 3h 3.65 3.65 + 3 x1.02C = x = x3 H + 2h 3 3.65 + 2 x1.02=1.43m对台帽底的弯矩为：M=EC=42.42X1.43=60.66kN.m2、台帽背墙高度范围内的土压力土的单宽强度为：uhy 二 0.3014 X3.65X19=20.90kN/m21式中：h为背墙顶至台帽底的距离。
1E=0.5X20.90X3.65X14.24=543.15 kN1对基础底的力臂为：e = h =^x 3.65 = 1.22m1 3 1 3对基础底的弯矩为：M = E e =543.15X1.22=662.64kM.m1 1 1二、基础底的台前土压力仅计算台身前的土压力，台身计算宽度为 14.24m土压力系数为：― cos2LC0S2 一cos（a+5）（1+「：sin®+?）•血® 邛））2 cos（a + o） • cos（a-p）式中：a —台帽前坡与竖直线的夹角，a =0°o —台背与土的摩擦角， o =15°卩一台前锥坡与水平面的夹角，经计算卩=-33.691 1 —cos2(30 -0)cos2 0・"15)(1+# s：g: 15) • CXZ)2=0.2178土的单宽压强为：uh = 0.2178 X1.6X19=6.62kN/m2E=0.5X6.62X1.6X14.24=75.42kNHE对台帽底的弯矩为：e = 3 x 1.6 = 0.53mM = E e = 75.415X0.53=142.29kM.m（与台后土压力方向相反）HH三、台前、台后土压力汇总汇总时，水平土压力向台后为负，向台前为正；弯矩顺时针方向为正，逆时针方向为负土压力台帽底土压力（kN）台后土压力台帽543.15台前土压力台帽-75.42合计水平力：467.73土压力弯矩(kN.m)台后土压力台帽662.64台前土压力台帽-142.29合计519.95四、恒载1、上部结构恒载上部结构恒载竖向力为：3282kN,对基础底的偏心弯矩为:M=3282X0.075=246.15kN.m2、下部结构恒载名称体积(m3)重力(kN)对台帽底中心力臂(m)偏心弯矩(kN.m)耳墙2.462.42.00124.51背墙12.4322.40.56178.93牛腿1.7645.760.8940.65台帽38.81008.80.000.00挡块0.410.40.232.34搭板17.65458.90.91415.30合计：1908.66761.73五、活载本桥台为钢筋混凝土台帽,下接桩基,应计入冲击系数。
汽车荷载竖向反力 为2724.12kN,汽车荷载对台帽底偏心弯矩为：M=2724.12X0.075=204.31kN.m六、支座摩阻力上部结构恒载竖直压力为3282 kN，活动支座摩擦系数为0.20，故支座摩阻力为：3282X0.20=656.4kN对台帽底的力臂为1.83m,弯矩为：656.4X1.83=1201.2kN.m七、台帽底作用力汇总基础底作用力汇总基础底土压力竖直力kN0水平力kN467.73弯矩kN.m519.95汽车荷载等代土压力水平力kN42.42弯矩kN.m60.66上部结构恒载竖直力kN3282.0弯矩kN.m246.15下部结构恒载竖直力kN1908.66弯矩kN.m-761.73活载竖直力kN2724.12弯矩kN.m204.31摩阻力水平力kN±656.4弯矩kN.m±1201.2八、台帽底截面验算1、荷载组合系数荷载名称基本组合系数短期效应组合长期效应组合上部恒载1.211上部活载1.40.70.4上部附加力1.411土重力1.211摩阻力1.411无车土压力1.211活载引起的土压力1.411桥台自重1.2112、台帽底荷载组合承载能力极限状态组合（计算强度）组合N (t)H (t)M (t・m)A(1)1+2+3622.956.10.5(2)1+2+3+6622.962.19.0(3)1+2+3+5+71004.314 8.0-139.0(4)1+2+3+5+6+71004.3154.0205.8短期效应组合（计算裂缝）组合N (t)H (t)M (t・m)A(1)1+2+3519.146.80.4(2)1+2+3+6519.151.06.5(3)1+2+3+5+7709.8112.4110.2(4)1+2+3+5+6+7709.8116.7140.9长期效应组合（计算位移）组合N (t)H (t)M (t・m)A(1)1+2+3519.146.80.4(2)1+2+3+6519.151.06.5(3)1+2+3+5+7628.0112.412 8.7(4)1+2+3+5+6+7628.0116.7134.83、截面验算（1）强度验算计算信息：全预应力混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I最大轴力强度验算截面受力性质： 下拉偏压内力描述： Nj = 1.21e+04 KN, Qj = 1.85e+03 KN, Mj = 2.47e+03 KN-m截面抗力：NR = 3.8e+05 KN >= Nj = 1.21e+04 KN（满足）最小配筋面积 Agmin = 0.0 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 0.0 m**2 （满足） 最小轴力强度验算截面受力性质： 下拉偏压内力描述： Nj = 1.00e+04 KN, Qj = 1.54e+03 KN, Mj = 2.06e+03 KN-m 截面抗力：NR = 3.8e+05 KN >= Nj = 1.00e+04 KN（满足）最小配筋面积 Agmin = 0.0 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 0.0 m**2 （满足） 最大弯矩强度验算截面受力性质： 下拉偏压内力描述： Nj = 1.21e+04 KN, Qj = 1.85e+03 KN, Mj = 2.47e+03 KN-m截面抗力：NR = 3.8e+05 KN >= Nj = 1.21e+04 KN（满足）最小配筋面积 Agmin = 0.0 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 0.0 m**2 （满足）最小弯矩强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.00e+04 KN, Qj = 1.54e+03 KN, Mj = 2.06e+03 KN-m截面抗力：NR = 3.8e+05 KN >= Nj = 1.00e+04 KN（满足）最小配筋面积 Agmin = 0.0 m**2 < 实际配筋面积 Ag = 0.0 m**2 （满足）（2）裂缝验算计算结果：正常使用极限状态荷载组合II抗裂性验算：上缘：长期荷载弯矩： M = 1.41e+03 KN-m全部使用荷载弯矩： Mo = 1.41e+03 KN-m长期荷载裂缝宽度： d_f = 0.0 mm容许裂缝宽度： d_fo = 0.2 mm上缘抗裂性验算满足下缘：长期荷载弯矩： M = 1.41e+03 KN-m全部使用荷载弯矩： Mo = 1.41e+03 KN-m长期荷载裂缝宽度： d_f = 0.0 mm容许裂缝宽度： d_fo = 0.2 mm下缘抗裂性验算满足。
九、桩基计算桩身截面为圆形，直径1.5m,桩顶主筋采用30根©25mm,主筋保护层厚度为 6cm，间距@=14.2cm，桩基配筋率为1.12%1、桩基验算：桩基验算采用“m”法采用B90程序进行计算结果如下：DESIGN DATALCIBHNIOIXNSNPX0Y033001112100BXBYBHNXNYCXCYS0HM0000110000IZ0IW0H0HIIZ1IW1HMHKCM0000035000010000coFACK0RIRTR0R2R3R41OOOO30200120.7105.55.5FDXDYCKAlDGIGSGMD701.501.050.0625.101803KX0Y0XHYHZH(M)(M)(M)(M)(M)1000010KLOHHCDDIZISG1G2IW(M)(M)(M)(KN/M[KN])(KN/M[M])10250.5400003IPPX-PY/NZMXMYMZKC(KN)(KN)(KN)(KN.M)(KN.M)(KN.M)151303348068601COMPUTATION RESULTAM(X)= .283( .000) AM(Y)= .283( .000) CK1= 860.0 F1= 70.00IP(P)= 1 K(P)= 1 IP(M)= 1 K(M)= 1 IP(E)= 1 K(E)= 1IP= 1XYZOXOYOZ(M)(M)(M)(RAD)(RAD)(RAD)TUVW=.0066853.0000000.0018296 .0000000 -.0009932 .0000000[S0]=10.50MPA[GS]=180.00MPAK= 1NXPY-PZ/MXMYMZ(KN)(KN)(KN)(KN.M)(KN.M)(KN.M)NI=3348.000513.000.000.000.000686.000ND=3348.000513.000.000.000.000686.000XOYOZO0XO0YO0ZO(M) (M) (M) (RAD) (RAD) (RAD)UD= .0018296 .0066853 .0000000 .0000000 .0000000 -.0009932CZHNXMZMYCYFANSNZNYGDSHGGHG(M)(KN)(KN.M)(KPA)(CM2)(MM)(MPA)0334868600068.72114253.79-0.3236.290334868600068.72114253.79-0.3236.290.353293.75505.470011.268.72114253.24-4.7631.260.713239.5328.04002168.72114252.71-9.1126.311.063185.25156.470029.668.72114252.19-13.3121.521.413131-6.830036.868.72114251.73-16.9417.31.763076.75-159.860042.768.72114252.14-12.6321.012.123022.5-300.960047.268.72114252.51-8.6424.412.472968.26-428.850050.668.72114252.84-4.9927.472.822914.01-542.590052.768.72114253.14-1.7130.163.182859.76-641.590053.868.72114253.381.332.373.532805.51-725.530053.868.72114253.644.5434.653.882751.26-794.4005368.72114253.877.9736.84.242697.01-848.430051.468.72114254.0911.4338.724.592642.76-888.080049.168.72114254.2714.6940.294.942588.51-913.980046.268.72114254.417.7141.385.292534.26-926.950042.968.72114254.4819.942.035.652480.01-927.910039.268.72114254.4921.0742.262425.76-917.90035.268.72114254.4521.5741.796.352371.51-898.030031.168.72114254.3621.1240.896.712317.26-869.450026.968.72114254.2119.9239.557.062263.02-833.330022.768.72114254.0318.1437.857.412208.77-790.850018.568.72114253.8115.9935.817.772154.52-743.170014.568.72114253.5713.3933.698.122100.27-691.410010.768.72114253.3210.7531.418.472046.02-636.6600768.72114253.078.2829.098.821991.77-579.94003.668.72114252.82626.829.181937.52-522.21000.468.72114252.593.9724.639.531883.27-464.3700-2.668.72114252.362.2222.559.881829.02-407.2400-5.368.72114252.150.7420.6210.241774.77-351.5900-7.768.72114251.97-0.4918.9210.591720.52-298.100-1068.72114251.79-1.5917.2210.941666.27-247.400-1268.72114251.62-2.6315.611.291612.02-200.0800-13.968.72114251.45-3.5714.0611.651557.77-156.6600-15.768.72114251.3-4.4112.62121503.53-117.6300-17.368.72114251.16-5.1411.312.351449.28-83.4300-18.868.72114251.03-5.7410.1112.711395.03-54.5200-20.368.72114250.92-6.29.0613.061340.78-31.300-21.868.72114250.82-6.518.1513.411286.53-14.200-23.368.72114250.74-6.667.4113.771232.28-3.6200-24.868.72114250.68-6.646.8314.121178.03000-26.468.72114250.64-6.446.44[P]= 5393.33KN P= 3835.07KN H1= .00M FD= .025MM(H=6.00M) SL= .12MPA(H=1.41M)经验算，混凝土最大压应力4・49MPa,钢筋最大拉应力21・57MPa，最大压应 力41.79 MPa；均满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)要求。
2、桩长计算0号台、2号台桩基桩长分别取30m、25m，计算如下桥名溢坡中桥钻孔编号1里程桩号K3+025.4适用桩编号0号台桩基配筋情况20 根&25桩基直径1.5m成孔桩径1.575m桩顶反力3348.0KNu4.712mAp1.767m2m00.850入0.7[f ]a0200Kpa桩端处土承载力容许值K25Y210KN/m3参考地基规范37页丫2取值说明qr922桩底支承力土层侧摩阻力土层层厚(m)侧摩阻力(Kpa)L*q.k1 ik杂填土0.8000.0黄土湿陷5.0000.0离石黄土2.6070.0182.0离石黄土14.9075.01117.5黄土状粉质粘土0.00700.0卵石土6.71601072.0桥名溢坡中桥钻孔编号1里程桩号K3+025.4适用桩编号0号台侧摩阻力占比例土层侧摩阻力合计5587.777.42%桩长30.00m容许承载力(KN)承载力设计值(KN)判断桩长是否满足[Ra] =7217.5>Ra=4107.430m桩长满足富余力(KN)富余度3110.075.72%桥名溢坡中桥钻孔编号1里程桩号K3+084.6适用桩编号2号台桩基配筋情况桩基直径1.5m成孔桩径1.575m桩顶反力3348.0KNu4.712mAp1.767m2m00.850入0.7[f ]a0200Kpa桩端处土承载力容许值K25.5Y210KN/m3参考地基规范37页丫2取值说明qr839桩底支承力土层侧摩阻力土层层厚(m)侧摩阻力(Kpa)L*q.k杂填土1.5000.0黄土湿陷5.0000.0离石黄土2.6070182.0离石黄土14.90751117.50.00750.0桥名溢坡中桥钻孔编号1里程桩号K3+084.6适用桩编号2号台卵石土1160160.0650.0侧摩阻力占比例土层侧摩阻力合计3438.969.88%桩长25m容许承载力（KN）承载力设计值（KN）判断桩长是否满足[Ra] =4921.4>Ra=3980.925m桩长满足富余力（KN）富余度940.523.63%十、桥台盖梁计算1、设计资料上部结构：（2X30）m连续小箱梁，单幅横向设4片箱梁。
单幅桥梁宽度：净宽12.25m，全宽13.25m下部结构：桩接盖梁，盖梁斜长15.154m，宽1.6m，高1.6mI工2、墩帽强度计算（极限承载力法）计算采用桥梁博士 V3.03计算，共分22个单元附近间距@10cm，跨中间距@15cm承载能力验算如下:单元号节点号内力属性Mj极限抗力受力类型抗力(KN orKN.M)(KN orKN.M)是否满足11取大弯矩04.21E+03下拉受弯是最小弯矩04.21E+03下拉受弯是22取大弯矩-17.9-4.14E+03上拉受弯是最小弯矩-191-4.14E+03上拉受弯是33最大弯矩-71.7-6.18E+03上拉受弯是最小弯矩-429-6.18E+03上拉受弯是44最大弯矩-915-6.18E+03上拉受弯是最小弯矩-1.81E+03-6.18E+03上拉受弯是55最大弯矩-93.2-4.14E+03上拉受弯是最小弯矩-1.01E+03-4.14E+03上拉受弯是66最大弯矩8044.21E+03下拉受弯是最小弯矩-103-4.14E+03上拉受弯是77最大弯矩1.57E+034.21E+03下拉受弯是最小弯矩6604.21E+03下拉受弯是88最大弯矩6754.21E+03下拉受弯是最小弯矩1404.21E+03下拉受弯是99最大弯矩-802-6.18E+03上拉受弯是最小弯矩-1.38E+03-6.18E+03上拉受弯是1010最大弯矩-1.83E+03-6.18E+03上拉受弯是最小弯矩-2.80E+03-6.18E+03上拉受弯是1111最大弯矩-249-4.14E+03上拉受弯是最小弯矩-720-4.14E+03上拉受弯是1212最大弯矩1.16E+034.21E+03下拉受弯是最小弯矩5514.21E+03下拉受弯是1313最大弯矩1.55E+034.21E+03下拉受弯是最小弯矩6564.21E+03下拉受弯是1414最大弯矩1.67E+034.21E+03下拉受弯是最小弯矩6334.21E+03下拉受弯是单元号节点号内力属性Mj极限抗力受力类型抗力(KN orKN.M)(KN orKN.M)是否满足1515最大弯矩1.57E+034.20E+03下拉受弯是最小弯矩5384.20E+03下拉受弯是1616最大弯矩-169-6.18E+03上拉受弯是最小弯矩-876-6.18E+03上拉受弯是1717最大弯矩-71.7-4.14E+03上拉受弯是最小弯矩-410-4.14E+03上拉受弯是1818最大弯矩-17.9-4.14E+03上拉受弯是最小弯矩-184-4.14E+03上拉受弯是1920最大弯矩-113-6.18E+03上拉受弯是最小弯矩-653-6.18E+03上拉受弯是2021最大弯矩1.78E+034.21E+03下拉受弯是最小弯矩9354.21E+03下拉受弯是2122最大弯矩9634.21E+03下拉受弯是最小弯矩4494.21E+03下拉受弯是2223最大弯矩1.54E+034.20E+03下拉受弯是最小弯矩5264.20E+03下拉受弯是单元承载能力极限组合最大抗力及对应内力图单元承载能力极限组合最小抗力及对应内力图3、抗剪计算抗剪计算汇总结果XV箍筋V弯起V预应力总抗力设计剪力VR/Vd满足尺 寸0.1最大剪力-6854.500-6854.5-4.41561.134是是0.1最小剪力-6854.500-6854.5-26.2261.233是是1.4最大剪力-7229.6-822.90-7271.5-104.769.427是是抗剪计算汇总结果XV箍筋V弯起V预应力总抗力设计剪力VR/Vd满足尺 寸1.4最小剪力-7229.6-822.90-7444.1-536.213.883是是2.1最大剪力-5534-822.90-6353.8-2049.43.1是是2.1最小剪力-5534-822.90-6356.9-2953.32.152是是2.9最大剪力5453.41645.805934.41202.54.935是是2.9最小剪力4452.71645.804722.4674.47.003是是4.3最大剪力4343.3822.904697.9886.35.301是是4.3最小剪力-4343.3-822.90-5088.1-1861.82.733是是4.8最大剪力-4293.700-4293.7-1141.73.761是是4.8最小剪力-4293.700-4293.7-1875.72.289是是5.5最大剪力4243.4822.904606.3907.15.078是是5.5最小剪力4243.4822.904427.8460.99.606是是6.9最大剪力-5052.9-1645.80-5561.2-1270.84.376是是6.9最小剪力-5052.9-1645.80-5910.7-2144.32.756是是7.5最大剪力-4983.4-822.90-5511.7-1320.84.173是是7.5最小剪力-4983.4-822.90-5806.3-2242.62.589是是8.3最大剪力5052.91645.806261.73021.82.072是是8.3最小剪力5052.91645.805856.62009.12.915是是9.7最大剪力4243.3822.904443.3499.88.891是是9.7最小剪力-4243.3-822.90-4370.8-318.613.721是是10.5最大剪力-431000-4310-710.46.067是是10.5最小剪力43100043101971.22.186是是10.9最大剪力-4343.300-4343.3-445.49.751是是10.9最小剪力4343.3822.905131.81971.32.603是是12.2最大剪力-5453.400-5453.4-1856.12.938是是12.2最小剪力-5453.4-1645.80-5578.4-312.617.843是是13最大剪力-5533.600-5533.6-1894.12.922是是13最小剪力-5533.600-5533.6-2741.42.019是是15.1最大剪力-445100-4451-1854.32.4是是15.1最小剪力-445100-4451-2704.61.646是是最大剪力抗力图:最小剪力抗力图:4、墩帽裂缝验算（极限承载力法）裂缝宽度计算按短效荷载计算同时考虑长效荷载。
110① 102 0. 095 山 086综上，最大裂缝宽度0.110mm<0.2mm,裂缝宽度满足要求（按I类环境0.2mm控制）读书的好处1、 行万里路，读万卷书2、 书山有路勤为径，学海无涯苦作舟3、 读书破万卷，下笔如有神4、 我所学到的任何有价值的知识都是由自学中得来的——达尔文5、 少壮不努力，老大徒悲伤6、 黑发不知勤学早，白首方悔读书迟——颜真卿7、 宝剑锋从磨砺岀，梅花香自苦寒来8、 读书要三到：心到、眼到、口到9、 玉不琢、不成器，人不学、不知义10、 一日无书，百事荒废一一陈寿 11、书是人类进步的阶梯12、 一日不读口生，一日不写手生13、 我扑在书上，就像饥饿的人扑在面包上——高尔基14、 书到用时方恨少、事非经过不知难——陆游15、 读一本好书，就如同和一个高尚的人在交谈——歌德16、 读一切好书，就是和许多高尚的人谈话——笛卡儿17、 学习永远不晚——高尔基刘向18、 少而好学，如日岀之阳；壮而好学，如日中之光；志而好学，如炳烛之光19、 学而不思则惘，思而不学则殆——孔子20、 读书给人以快乐、给人以光彩、给人以才干——培根。
