地下室跳仓法施工方案
目录第一节、工程概况 - 3 -1.1概况 - 3 -1.2地下室结构设计概况 - 5 -1.3大体积混凝土裂缝的原因 - 5 -1.4跳仓法施工原理 - 5 -1.5方案比选 - 6 -1.6跳仓法在本工程应用的可行性分析 - 7 -第二节、编制依据 - 7 -第三节、仓块划分及施工缝的做法 - 8 -3.1仓块划分 - 8 -3.2跳仓法施工缝的做法 - 15 -第四节、地下室主体结构砼跳仓法施工工艺 - 16 -4.1、地下室底板大体积混凝土施工 - 16 -4.2、混凝土的配合比及供应方案： - 18 -第五节 、混凝土的浇捣顺序及方法 - 25 -5.1、混凝土浇捣顺序 - 25 -5.2、混凝土浇捣方法： - 26 -第六节、混凝土养护方法 - 27 -第七节、大体积混凝土筏板温控监测方案 - 27 -7.1、监测目的 - 27 -7.2、监测内容和预警指标 - 28 -7.3、监测系统 - 28 -7.4、监测布点 - 29 -7.5、时间安排 - 29 -7.6、数据提供 - 29 -7.7、委托方协助 - 29 -7.8、温度监测布点示意图 - 30 -第八节、混凝土浇筑前裂缝控制计算 - 35 -第九节、自约束裂缝控制计算 - 37 -第十节、保温法温度控制计算 - 39 -第十一节、地下室混凝土施工质量安全等控制措施 - 40 -1.1、质量保证措施 - 40 -11.2、安全保证措施 - 41 -第十二节、文明施工控制措施 - 41 -12.1安全保证一般措施 - 41 -12.2 混凝土工程施工专项安全保证措施 - 42 -12.3 文明施工措施 - 43 -整理为word格式第一节、工程概况1.1概况地下室的底板及顶板均是无梁楼板的形式，采用结构找坡；设计单位设置后浇带分布如下图所示：本项目工程性质为住宅楼，结构形式为框架和剪力墙结构，住宅部分1~18#住宅楼结构形式为剪力墙结构，19#、20#楼及纯地下室为框架结构。
建筑最高高度为66.1m，其中1#、2#、18#楼为23层，3#楼为22层，4#、5#、10#、15#、17#楼为21层，6#、7#、9#楼为20层，11#~14#、16#楼为19层，8#楼为18层，19#、20#楼为1层耐火等级：地下室、1#~7#、9#、10#、15#、17#、18#楼为一级，8#、11#~14#、16#、19#、20#楼及高层裙房为二级建设单位勘察单位设计单位监理单位施工单位整理为word格式 地下室后浇带平面布置图整理为word格式1.2地下室结构设计概况 纯地下室结构设计概况一览表 结构形式 钢筋混凝土框架结构 抗震设防等级抗震设防类别：丙类；抗震等级：四级；建筑结构安全等级：二级混凝土强度等 级及抗渗等级 底板 外墙 内墙 垫层 梁板楼梯 C35P6 C35P6 C35 C15 C35构件规格尺寸 （mm） 柱墩 桩承台 底板 内外墙顶板筏板2500x25002000x38003000x3000 400250/300/400/5003501000/1200/1300/1500 钢筋类别：HPB400钢筋 其他事项1、本工程地下室后浇带位置及做法详方案说明及结构设计总说明；2、纯地下室柱尺寸：400x600mm、400mmx700mm两种截面尺寸3、纯地下室部分含人防，人防等级为核常6级，施工时应结合人防设计图纸施工，人防设计与平时设计不一致时，以设计大者为准。
1.3大体积混凝土裂缝的原因水泥水化是放热过程，根据水泥品种的不同，其七天水化热为300-400V/kg在绝热情况下，混凝土内部温升可达40-70℃水泥的水化热大部集中在前七天释放，在自然环境下，由于存在发热和散热两种因素，混凝土的内部温度一般在2-4天达到最高，然后逐步降温，这样就会产生冷缩，温度每下降10℃时，产生冷缩值约ε0y1*10-4，相应地就会产生较大的收缩拉应力，另一方面，大体积的散热较慢，这样内外就会出现很大的温差，从而在内部产生温差应力，这就是大体积混凝土开裂的主要原因1.4跳仓法施工原理跳仓法施工的原理是基于“混凝土的开裂是一个涉及设计、施工、材料、环境及管理等的综合性问题，必须采取‘抗’与‘放’相结合的综合措施来预防”跳仓施工方法”虽然叫“跳仓法”但同时注意的是‘抗’与‘放’两个方面放”的原理是基于目前在工民建混凝土结构中，胶凝材料（水泥）水化放热速率较快，l～3d 达到峰值，以后迅速下降，经过 7～14d 接近环境温度的特点，通过对现场施工进度、流水、场地的合理安排，先将超长结构划分为若干仓，相邻仓混凝土需要间隔 7 天后才能浇筑相连，通过跳仓间隔释放混凝土前期大部分温度变形与干燥收缩变形引起的约束应力。
整理为word格式“放”的措施还包括初凝后多次细致的压光抹平，消除混凝土塑性阶段由大数量级的塑性收缩而产生的原始缺陷；浇筑后及时保温、保湿养护，让混凝土缓慢降温、缓慢干燥，从而利用混凝土的松弛性能，减小叠加应力抗”的基本原则是在不增加胶凝材料用量的基础上，尽量提高混凝土的抗拉强度，主要从控制混凝土原材料性能、优化混凝土配合比入手，包括控制骨料粒径、级配与含泥量，尽量减小胶凝材料用量与用水量，控制混凝土入模温度与入模塌落度，以及混凝土“好好打”保证混凝土的均质密实等方面抗”的措施还包括加强构造配筋，尤其是板角处的放射筋与大梁中的腰筋结构整体封仓后，以混凝土本身的抗拉强度抵抗后期的收缩应力，整个过程“先放后抗”，最后“以抗为主”从约束收缩公式分析中，可得混凝土结构中的变形应力并不是随结构长度或约束情况而线性变化的，其最大值最后总是趋近于某一极值，若混凝土的抗拉强度能尽量贴近这一值，则可极大地减小开裂同时可看出最大应力总是与结构的降温幅度成正比（干燥收缩也等效为等量降温），故提高抗拉强度不能以增加水化热温升或干燥收缩为前提跳仓法”施工要求加强原材料质量控制与结构的保温、保湿措施，充分利用混凝土的后期强度等措施，籍以避免产生有害开裂。
1.5方案比选为预防混凝土收缩裂缝，设计采用增设大量后浇带做法，但后浇带存在以下问题：1、后浇带一般应在60天后才能封闭，在此期间不可避免地会落进各种垃圾与杂物，由于钢筋密集，清理工作相当困难，而清理不干净势必影响工程质量2、后浇带施工繁杂，无论是在施工期或后浇带处理期均会影响施工进度3、因钢筋密集，后浇带两侧施工缝的凿毛清理困难，而新旧混凝土浇灌间隔时间相差数月，施工缝处粘结强度很难保证，原已浇灌的混凝土大部分收缩已完成，后浇带混凝土的干缩容易造成新老混凝土连接处产生裂缝，不仅未起到防止混凝土产生裂缝的初衷，反而因人为地在后浇带处造成两条贯穿裂缝两条施工缝处理不当造成裂缝渗漏而起了反作用为解决以上诸多问题，经过方案优化，我司认为采用跳仓法施工，能很好的解决大体积混凝土裂缝问题，采用跳仓法施工具有以下优点：整理为word格式1、仓间施工缝清理简易，混凝土结合有保证利用仓间混凝土的浇筑时间间隔短、施工缝处混凝土强度较低，后浇仓的钢筋尚未绑扎完成之前，垃圾杂物较少，易于边施工边清理，这就有利于仓体间混凝土的结合2、可将本工程原设计后浇带分割成的“大块”重新细分为较小的跳仓法“小块”，而“小块”“停滞”一定时间可释放本身的大部分早期温升收缩变形、减少约束，即先“放”；经过一定时间后，再合拢连成整体，剩余的降温及收缩作用将由混凝土的抗拉强度来抵抗，即后“抗”，做到“抗放兼施，先放后抗”，最后“以抗为主”的原则控制裂缝。
3、跳仓法施工方法是以“缝”代“带”，其关键是“跳仓”间隔浇筑底板、楼板及侧墙钢筋、模板、混凝土均可“小块”分仓流水施工，流水节拍缩短从而可缩短工期1.6跳仓法在本工程应用的可行性分析1、本工程地下室底板属于超长混凝土结构，有足够的流水段2、地下工程在施工中承受的温度和湿度变化较大，在这样的施工环境中，施工阶段中发生的温度应力远大于混凝土材料的抗拉能力，完全靠抗的办法很难抗得住，应当采取“抗放兼施”，“先放后抗”，最后“以抗为主”的办法这说明地下工程环境条件最适于“跳仓法”施工3、采用跳仓法施工，即把整体结构按施工缝分段，隔一段浇一段（跳开一段浇一段），经过不少于7d时间再填浇成整体用此方案施工即可避免一部分施工初期的激烈温差及干缩作用，大量消减施工期间的温度伸缩应力，有效控制裂缝，还能加快施工进度第二节、编制依据《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2013《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2015《地下工程防水技术规范》GB50204-2012《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012《大体积混凝土施工规范》GB 50496-2009整理为word格式《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2013《混凝土质量控制标准》GB50164-2011《砼强度检验评定标准》GB-T50107-2010《工程建设标准强制性条文》《建筑施工手册》第五版《混凝土强度检验评定标准》GBJ107-2010《混凝土膨胀剂》JC476-2001《普通混凝土配合比设计规程》GJ55-2011《砼泵送施工技术规程》JGJ/T10-2011《建筑施工计算手册》工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）相关设计图纸第三节、仓块划分及施工缝的做法3.1仓块划分跳仓法的原则为“隔一跳一”，即至少隔一仓块跳仓或封仓施工，上下层的分仓施工缝可不对齐。
最大分块尺寸不宜大于40m，为保证塔楼部位底板一次浇筑成型，该部位划分为一个仓块施工缝的位置应尽量避开集水井、电梯坑等结构变化较大部位，且设置在结构受力较小部位合理安排施工顺序和混凝土浇筑时间，确保相邻仓块混凝土浇筑间隔时间为7天左右 （1）地下室底板依据“跳仓”工艺划分成30仓块，详见下图，分块的划分及各分块的面积、砼量等详见附表整理为word格式 地下室底板仓块布置图整理为word格式1、地下室底板分仓表分块部位面 积（㎡）长×宽×厚（m）砼体积/（m3）砼强度等级计划浇筑砼开始时间第1仓150039.1x38.4x0.4600C35P6 2016/9/02第2仓144136.7x39.2x0.4576.4C35P6 2016/9/12第3仓 111247.5x23.7x0.4444.8C35P6 2016/8/17第4仓70728.6x24.7x0.4282.8C35P6 2016/9/20第5仓120032.4x37x0.4480C35P6 2016/9/2第6仓96927.9x34.7x0.4387.6C35P6 2016/9/12第7仓88442.8x20.7x0.4353.6C35P6 2016/8/17第8仓170742.8x39.8x0.4682.8C35P6 2016/9/20第9仓170742.8x39.8x0.4682.8C35P6 2016/9/12第10仓128057.1x23.7x0.4512C35P6 2016/8/10第11仓170742.8x39.8x0.4682.8C35P6 2016/09/02第12仓170742.8x39.8x0.4682.8C35P6 2016/09/02第13仓81842.9x19.1x0.4327.2C35P6 2016/08/10第14仓61317.8x34.4x1.2735.6C35P6 2016/12/18第15仓621 17.9x34.7x1.0/1.2650.2C35P6 2016/12/09第16仓98032.4x30.2x0.4392C35P6 2016/11/16第17仓85045.2x18.8x1.21020C35P6 2016/12/01第18仓85544.0x19.4x1.21026C35P6 2016/11/16第19仓98032.4x30.2x0.4392C35P6 2016/12/25第20仓147845.3x32.6x0.4591.2C35P6 2016/12/09整理为word格式第21仓147845.3x32.6x0.4591.2C35P6 2016/12/18第22仓67919.4x35.4x1.2814.8C35P6 2016/11/24第23仓687 19.4x35.4x1.0/1.2715.6C35P6 2016/12/01第24仓99738.9x25.6x0.4398.8C35P6 2016/12/09第25仓90647x19.3x1.31177.8C35P6 2016/11/16第26仓114532.3x35.4x0.4458C35P6 2016/11/24第27仓56833.2x17.1x0.4227.2C35P6 2016/12/09第28仓73842.4x17.4x1.51107C35P6 2016/11/16第29仓120132.3x37.2x0.4480.4C35P6 2016/12/01第30仓57824x24x0.4231.2C35P6 2016/11/24第31仓103950x19.6x1.51558.5C35P6 2016/11/16第32仓83643.8x19.6x1.51254C35P6 2016/11/24整理为word格式 （2）地下室顶板依据“跳仓”工艺划分成30仓块，详见下图，分块的划分及各分块的面积、砼量等详见附表。
地下室顶板仓块布置图整理为word格式2、地下室顶板分仓表分块部位面 积（㎡）长×宽×厚（m）砼体积/（m3）砼强度等级计划浇筑砼开始时间第1仓134839.1x34.5x0.25/0.35384.8C35P62016/9/18第2仓144136.7x39.2x0.25/0.35366.5C35P62016/9/30第3仓 111247.5x23.7x0.18/0.35294.68C35P62016/9/4第4仓70728.6x24.7x0.35247.45C35P62016/10/7第5仓120032.4x37.0x0.18/0.35373.1C35P62016/9/18第6仓98928.5x34.7x0.18/0.35235.3C35P62016/9/30第7仓88842.8x20.7x0.18/0.35253.7C35P62016/9/4第8仓170742.8x39.8x0.35597.45C35P62016/10/7第9仓170742.8x39.8x0.35597.45C35P62016/9/30第10仓128057.1x23.7x0..18/0.35339.2C35P62016/8/25第11仓170742.8x39.8x0.35597.45C35P62016/9/18第12仓170742.8x39.8x0.35597.45C35P62016/9/18第13仓82242.8x19.2x0.18/0.35234.3C35P62016/8/25第14仓58717.9x32.8x0.18/0.35143.4C35P62017/1/5第15仓62117.9x34.7x0.18/0.35157.2C35P62016/12/25第16仓98032.4x30.2x0.35343C35P62017/1/5第17仓93841.0x22.9x0.18/0.35235C35P62016/12/17第18仓92040.2x22.9x0.18/0.35238.9C35P62016/12/3第19仓98032.4x30.2x0.35343C35P62017/1/15第20仓147845.3x32.6x0.35517.3C35P62016/12/25整理为word格式第21仓147845.3x32.6x0.35517.3C35P62017/1/5第22仓64319.4x33.1x0.18/0.35160.8C35P62016/12/10第23仓68719.4x35.4x0.18/0.35181.9C35P62016/12/17第24仓99738.9x25.6x0.35348.95C35P62016/12/25第25仓144152.0x27.7x0.18259.4C35P62016/12/3第26仓114532.3x35.4x0.35400.75C35P62016/12/10第27仓56833.2x17.1x0.35198.8C35P62016/12/25第28仓62641.2x15.2x0.18/0.35146.7C35P62016/12/3第29仓120132.3x37.2x0.35420.35C35P62016/12/17第30仓57824x24x0.35202.3C35P62016/12/10第31仓120049.2x22.7x0.35420C35P62016/12/3第32仓98347.7x22.8x0.35344.1C35P62016/12/10（3）、纯地下室剪力墙砼强度等级为C35P6。
整理为word格式3.2跳仓法施工缝的做法整理为word格式第四节、地下室主体结构砼跳仓法施工工艺4.1、地下室底板大体积混凝土施工由于大体积混凝土硬化期间水泥水化热产生的温度变化和混凝土收缩共同作用，由此产生的温度应力和收缩应力是导致底板产生裂缝的根本原因因此对于大体积砼除了须满足强度、刚度、整体性和耐久性等要求外，如何控制温度变形引起的裂缝开展是至关重要的在底板浇捣时我司采取温度差和温度应力双控制的方法以确保混凝土的质量，即在材料供应、试验、配合比、现场浇捣、养护、监测手段等各环节上来保证本工程施工期间的裂缝控制4.1.1、浇捣前的准备工作（1）施工交底、机具材料准备及管理人员组织 1）预先了解天气情况，最好选在无雨的天气浇捣砼，如有雨准备足够数量的防雨物资(如塑料薄膜、油布、雨衣等)在施工过程中遇到大雨、中雨时，绝对禁止浇筑混凝土，如有下雨可以进行浇灌，但必须做好防雨措施整理为word格式 2）制定浇捣期间的后勤保障措施，排好管理人员值班明细表砼浇筑主要值班管理人员一览表：序号姓名主要工作联系电话备注1总指挥\调度项目经理2浇捣质量控制 技术负责人3浇捣质量控制质检员4浇捣质量控制施工员5后勤及其他材料后勤6砼测温施工员7取样试验取样试验员8砼供应及质量混凝土公司 3）会同监理对所有的钢筋、模板、水电预留管、预留孔进行质量验收，清除垃圾，天热还需浇水湿润模板。
并做好书面资料 4）制定砼浇捣期间的管理人员名单，落实每个人的职责机修、电工到场 5）配备好振捣器、太阳灯、对讲机等设备2）底板砼施工特点及控制要点 1）本工程底板混凝土按施工缝（分仓缝）划分施工段并分层、分块浇捣施工缝（分仓缝）处用孔径小于5㎜的钢丝网隔栏，采用两台砼泵同时浇筑，浇筑时从筏板的中部核心筒开始往两边后退进行砼浇筑地下室底板砼采用C35砼，抗渗要求为P6由于混凝土板较厚需采用设置测温点，施工中严密监控内外温差，控制温度变形引起的裂缝开展由于大体积混凝土硬化期间水泥水化热产生的温度变化和混凝土收缩共同作用，由此产生的温度应力和收缩应力是导致底板产生裂缝的根本原因因此对于大体积砼除了须满足强度、刚度、整体性和耐久性等要求外，如何控制温度变形引起的裂缝开展是至关重要的分仓施工缝采用免拆模、钢丝网（20目）、钢筋骨架焊接于止水钢板上固定于施工缝处，达到整体连续防水无缝的目的 2）本工程大体积砼除了须满足强度、刚度、整体性和耐久性等要求外，还存在着如何控制温度变形引起的裂缝开展一般来讲，水泥的水化过程产生大量的水化热，大体积的水化热不易散发，内部热量相对集中，使砼内外形成较大的温差。
结构裂缝产生的主要原因是由降温和砼收缩，降温可分解为平均降温和非均匀性降温，前者产生约束应力，成为贯穿裂缝的主因，后者产生自约束应力，引起表面裂缝的产生因此本工程大体积砼中，控制温度应力，防止裂缝开展是技术的关键整理为word格式 3）为防止裂缝出现和开展，本工程必须对砼的级配、材质选取以及施工过程中的养护等方面采取切实可行的措施，确保工程质量 4）经我单位认真研究讨论，认为可以采取以下控制方案，即在材料供应、试验、配合比、现场浇捣、养护等薄弱环节上来保证本工程施工期间的裂缝控制 5）控制方案：按施工缝（分仓缝）分区分块浇捣，养护上采用外蓄措施，来控制裂缝的开展为了保证砼浇捣，控制砼入模温度是内降控制砼温降的重要手段外蓄是指对砼采用保温、保湿养护方法，即在砼表面压紧平整后，覆盖一层塑料薄膜及一层土工布（300 g/㎡），在温度变化较大处加盖一层土工布，并及时喷水保持砼表面湿润，以防砼产生干缩裂缝，并使水泥水化顺利进行 4.2、混凝土的配合比及供应方案：为避免出现温差裂缝，在配合比设计时尽量考虑原材料的选用，如采用水化热较低水泥，掺用足量的掺合料，掺加缓凝高效减水剂，降低水灰比。
加强生产过程控制，确保混凝土产品质量的稳定性经综合考虑并根据现有的条件和工艺，在材料选用和配合比设计上，采取如下措施： 4.2.1、混凝土配合比设计指标1） 本工程采用跳仓法施工，配合比设计采用混凝土60天强度作为混凝土配合比强度设计指标2） 所配制的混凝土拌合物，到浇筑工作面的塌落度为120±30mm3） 粉煤灰等掺合量的总量不大于混凝土中胶凝材料用量的40% 4） 每立方砼用水量不超过160KG5） 砂率为38～42%6） 混凝土初凝时间6～8h、终凝时间10～12h7） 混凝土的入模≤32℃如温度过高时，可在搅拌用水中加入适量的冰屑以降低混凝土拌合物的温度4.2.2、混凝土材料控制与配合比优化设计混凝土材料控制与配合比设计的原则是在保证抗压强度满足要求的条件下，尽量提高抗拉、抗拆强度，同时从减少水泥用量与用水量两个方面减小混凝土的温度收缩与干燥收缩整理为word格式1.混凝土原材料控制2、配合比设计与混凝土性能控制 纯地下室结构C35混凝土优化配合比详下表，混凝土的塌落度要满足要求，同时具有良好的和易性与保水性4.2.3、混凝土的供应方案： 本工程商品混凝土全部由厦门智欣建材集团有限公司提供，针对本工程的施工特点，经与混凝土供应公司协商沟通，对本工程商品混凝土的供应制定以下措施：1)、调度管理（1）、调度中心根据生产计划，提前与工地联系，确定开盘时间，做好生产开盘的控制，尽可能的引导用户，合理安排生产任务。
2）、开盘前确定搅拌能力、运输能力、泵送能力、材料供应能力以及现场人员等生产要素是否满足生产需求，通知生产部、试验室做好生产准备3）、生产执行过程中，保持与生产工地联系，接受和应对客户要求，根据工地进度合理平衡地调配生产用车，满足施工单位需要4）、生产执行过程中，与各个岗位保持紧密联系，对进度、质量、安全、材料供应消耗、设备状况进行了解以便需要时通知相关部门参与生产服务2)、原材料的储备、标识和防护：（1）、生产部进料员应严格按规格、分厂家上料入仓，严防混仓，对皮带机带进碎石的砂子，必须及时清理，清洗上料后皮带上端的污水及其夹带的泥沙，并运到砂石废弃堆场因天气变化，砂石含水率不稳定时，要先将砂石存放在砂石进料口外面，不能直接上料到搅拌楼储料仓整理为word格式（2）、生产部所使用的减水剂罐必须加盖，严防雨水或冲洗平台的水流入罐中，使其浓度下降3）、水泥、粉煤灰、磨细矿粉及防水剂等粉料要求按批进厂，不同批号不得交叉进仓，进厂时必须随车附产品合格证，且每个水泥编号的批量不得大于其生产能力所要求的数量，否则，地磅员有权拒收并做好相关记录4）、袋装物料进仓库后，由仓库材料员指定位置堆放整齐，标识清楚，并做好防潮与隔离工作。
5）、石料全部由我司经比选后由定点厂家生产的优质连续粒级碎石砂采用二级配，均来源于福建漳州龙海湾的河砂，货源充足，确保搭配后的砂是Ⅱ区中砂6）、生产过程，公司确保每座搅拌楼里将装有生产使用的相同的原材料这样，就可确保防止因某一搅拌楼故障而影响现场混凝土的供应 3)、过程质量控制及保证（1）、材料计量和混凝土搅拌生产部对所有计量仪器仪表要按规定周期进行送检、校准，并按自校规程进行自检校正，记录计量结果，保证其计量准确度计量设备应具有法定部门签发的有效合格证，超过检定期限不得使用生产前对计量器具的检定有效性由总工室重新进行一次确认，同时每日对计量系统的动态精度进行跟踪，使其计量允许偏差不大于下列规定：①砂石为±2%②水泥、粉煤灰、水和外加剂为±1%③整车误差不大于±2%拌合楼必须做好生产前的各项准备工作，以保证随时开机生产生产时，拌合楼操作手必须严格按配合比进行生产，每次生产前操作工必须按试验室出具的配合比通知单并经试验员复核后方可正式投料生产生产过程中，若需调整生产配合比，必须报经试验室值班技术人员同意后方可实施2）、混凝土开盘鉴定及出厂检验（a）、混凝土开盘鉴定该工程结构部位混凝土生产时，试验室技术值班人员必须参与混凝土开盘鉴定，检测混凝土坍落度和拌合物和易性，符合规定要求后，方能继续生产。
站内带班试验员应根据该工程特点，合理控制出厂混凝土坍落度，以满足施工要求，并应随时与现场试验员联系做好生产过程中混凝土坍落度控制b）、混凝土出厂检验每个配合比在开始生产时，搅拌楼应先拌两盘，让试验室值班人员取样，做测坍落度试验，符合要求后继续搅拌生产若坍落度有偏差由试验室值班技术人员调整后方可继续生产，对于出厂的每车混凝土都需检验其拌合物情况（可用目测代替），若对其质量有怀疑时必须取样检验，并立即调整，合格后方可出厂整理为word格式 （3）、混凝土运输管理混凝土搅拌车在装料前筒内水卸干净时方可装料，在运送途中搅拌筒不得停止转动，正式卸料前，应使搅拌筒高速运转再次搅拌后，方可卸料，确保混凝土拌合物的均匀性4）、充分发挥GPS系统作用，确保供应速度的连续性调度中心应根据现场施工进度，通过GPS车辆卫星定位车辆调度指挥系统，随时掌握车辆运输情况及现场浇注速度，再根据工程实际情况，及时调整供应速度，做到不压车、不断车，确保混凝土供应的连续性5）、技术服务及混凝土交货检验供应前：及时与施工单位沟通，做好前期技术服务工作，对特殊要求的大体积混凝土，提前与施工单位进行技术交底积极配合施工单位、监理做好原材料检验、配合比及混凝土性能指标验证工作。
供应中：现场试验员应对到达施工现场的混凝土坍落度、和易性、进行实测检验，并把实测结果报站内带班试验员，以便站内带班试验员根据运送过程中混凝土坍落度损失情况合理确定出厂混凝土坍落度值站内带班和现场试验员应随时跟踪检测混凝土出厂温度和现场温度，并及时反馈给站内和工地施工人员现场试验员及技术人员应对混凝土浇筑过程中混凝土质量进行全过程跟踪监控，发现混凝土拌合物质量异常应通知施工单位，并把信息反馈给调度中心和试验室负责人，并及时进行跟踪处理现场试验员应协同施工单位、监理单位取样员、见证员做好现场混凝土拌合物的见证抽检工作，严格按标准要求认真做好混凝土试件供应后：试验室技术人员应对浇筑后结构部位的混凝土质量进行跟踪回访，对存在问题及时与施工单位沟通并反馈，并及时改进整理为word格式第五节 、混凝土的浇捣顺序及方法5.1、混凝土浇捣顺序本工程地下室混凝土施工采用“跳仓法”进行施工，相邻两仓（块）混凝土浇捣时间间隔大于7天，根据“跳仓法”的分仓（块）情况进行分仓（块）分层进行浇捣，具体浇捣顺序如下： 1）、地下室底板混凝土浇捣顺序：⑬、⑩→③、⑦→⑫、⑤、①→⑨、⑥、②→⑪、⑧、④→⑱、㉕、㉘、→㉒、㉖、㉚、→⑰、㉓、㉙→⑮、⑳、㉔、㉗、→⑭、⑯、㉑→⑲2）、地下室顶板混凝土浇捣顺序：⑬、⑩→③、⑦→⑫、⑤、①→⑨、⑥、②→⑪、⑧、④→⑱、㉕、㉘、→㉒、㉖、㉚、→⑰、㉓、㉙→⑮、⑳、㉔、㉗、→⑭、⑯、㉑→⑲3）、地下室外墙（剪力墙）混凝土浇捣顺序：地下室外墙（剪力墙）分仓与各底板分仓相对应，在底板混凝土浇筑完成后及各工序施工完毕且间隔时间超过7天后进行依次浇筑混凝土。
5.2、混凝土浇捣方法：本工程地下室混凝土分仓进行浇筑，地下室底板混凝土每仓安排两台泵进行浇筑，按各仓位置相应的将泵摆放位置其靠近地点由于底板尺寸较大，为防止冷缝出现，采用泵送商品混凝土，施工时采取斜面分层（每层厚度控制在50㎝以内，每步错开500㎝左右）、依次推进、整体浇筑的方法，使每次叠合层面的浇筑间隔时间不得大于6h，小于混凝土的初凝时间混凝土浇筑方法为斜面分层布料方法施工，即“一个坡度、分层浇筑、循序渐进”在各自范围内，汽车泵和地泵采取“一”字形行走路线，各台泵浇筑范围约12米宽汽车泵浇筑速度 32m3 /h，地泵浇筑速度 24m3 /h混凝土初凝时间为6～8h混凝土采用机械振捣棒振捣振捣棒的操作，要做到“快插慢拔”，上下抽动，均匀振捣，插点要均匀排列，插点采用并列式和交错式均可；插点间距为300～400mm ，插入到下层尚未初凝的混凝土中约50～100mm，振捣时应依次进行，不要跳跃式振捣，以防发生漏振每一振点的振捣延续时间30s，使混凝土表面水分不再显著下沉、不出现气泡、表面泛出灰浆为止为使混凝土振捣密实，每台混凝土泵出料口配备4 台振捣棒（3 台工作，1 台备用），分三道布置。
第一道布置在出料点，使混凝土形成自然流淌坡度，第二道布置在坡脚处，确保混凝土下部密实，第三道布置在斜面中部，在斜面上各点要严格控制振捣时间、移动距离和插入深度整理为word格式大体积混凝土的表面水泥浆较厚，且泌水现象严重，应仔细处理对于表面泌水，当每层混凝土浇筑接近尾声时，应人为将水引向低洼边部处缩为小水潭，然后用小水泵将水抽至附近排水井在混凝土浇筑后4～8h 内，将部分浮浆清掉，初步用长刮尺刮平，然后用木抹子搓平压实在初凝以后，混凝土表面会出现龟裂，终凝要前进行二次抹压，以便将龟裂纹消除，注意宜晚不宜早第六节、混凝土养护方法 针对本工程大体积地下室底板尺寸大,一次性连续浇筑量大因此为防止水泥水化热及混凝土收缩保温和保湿法控制，引起结构物开裂，在温控工艺上可以采用“保温法及保湿法”控制，即在混凝土浇筑成型二次抹压后立即通过覆盖保温材料（如麻袋、油布、塑料布、土工布等）等方法，提高混凝土表面的温度，确保混凝土降温速率减慢及干缩，以控制内外温差及干缩变形，从而防止混凝土因温差及干缩变形过大引起变形而产生的裂缝为防止混凝土表面散热过快和表面脱水，避免内、外温差过大和干缩而产生裂缝，在混凝土初凝时，进行二次抹压，立即采用花洒对混凝土表面进行洒水，并覆盖一层塑料薄膜加一层土工布（300g/㎡）。
保温养护时间根据测温控制，当混凝土表面温度与大气温度基本相同时，可缓撤掉保温养护层保湿养护不得少于14d；保湿保温养护措施：混凝土表面采用一层塑料薄膜+1层300 g/㎡,保温材料的导热系数为0.05W/m.K，确保保温厚度满足监控要求；混凝土侧面（含剪力墙）采用18mm厚模板加一层土工布带模养护7天后拆模，拆模后马上挂上一层土工布浇水湿润养护7天；电梯基坑采用保湿养护（坑内侧模板不拆除）整理为word格式第七节、大体积混凝土筏板温控监测方案 本工程地下室大体积混凝土温控监测委托厦门市工程检测中心有限公司在混凝土浇捣和养护期内对混凝土水化热温度进行监测7.1、监测目的在施工以前进行必要的砼热工计算， 对砼的内部最高温度、表面温度、温度收缩应力等进行计算，实际是否与其符合，且砼实际温度变化情况究竟如何、养护的效果如何等，只有经过现场测温，才能掌握通过测温，将砼深度方向的温度梯度控制在规范允许范围以内，同时，通过测温，由于对砼内部温度，各关键部位温差等精确掌握，还可以根据实际情况，尽可能地缩短养护周期，使后续工序尽早开始，加快施工进度，并节约成本7.2、监测内容和预警指标砼浇筑及固化过程中，监测内容应包括监测时间、砼水化热即时温度、内表温差、温降速率和大气温度。
当砼浇筑完成后砼表面点温度与中心点温度温差（内表温差）达到25℃时或测温点温降速率达到-2.0℃/天，以书面报告形式并重点标注提出警示7.3、监测系统 1）、监测仪表日本进口的TDS-303/530型数据采集仪，该仪器具有自动化程度高，采集速度快，分析处理功能强大等特点，可同时进行最多1000个点的温度采集，其每个测点的数据扫描时间仅为0.06秒 2）、敏感元件特制防水性、绝缘性、抗冲击性能良好的温度传感器 3）、传输电缆具有良好抗电磁干扰性能的数据传输电缆 4）、温度测杆埋入砼内部的温度传感器外加钢管保护形成温度测杆，在砼浇捣前将测杆固定在钢筋上为防止地下水渗透，采取下列措施：整理为word格式⑴测点引出孔用防水密封胶密封；⑵在钢管壁测点引出孔上方加止水环；⑶钢管底焊钢板封住并打防水胶5） 、监测系统框图数据采集仪分析软件打印接线箱数据传输电缆温度敏感元件7.4、监测布点本项目拟监测部位为主楼承台，监测布点按照重点布点的原则,同时在可能出现较大温差的部位布置测杆，3#~18#楼各布置1根测杆，共布置16根测杆(详见附图)测杆分上、中、下3个测点，每个测点均布置备用点，其中上测点距砼上表面50mm，中测点位于混凝土底板竖向中心位置，下测点距砼下表面50mm；共布置108个测点。
同时还设置大气温度测点7.5、时间安排砼开始浇筑前３天开始进行测杆制作砼开始浇筑前１天开始布置测点，并安装调试仪器监测起始时间：自砼开始浇筑时起监测频次：第1~7天内，1次/2小时； 第7天，1次/4小时监测结束时间：底板表面无保温覆盖时表面温度与中心点温度自然温差降至25℃或中心点温度降至50℃以下时停止监测7.6、数据提供监测结果及数据以书面报表的形式即时提供实时监测报告内容包括：监测时间、天气情况、大气温度、砼表面温度和温降速率、中心点温度和温降速率、底部点温度和温降速率、内表温差、布点位置示意图整理为word格式7.7、委托方协助1. 至少提前5天通知委托方，以便进行监测准备工作2. 提供标有详细尺寸的底板平面图；砼配合比以及砼防抗裂措施；砼入模温度3.提供监测所需场所如活动房等4.提供220V单相电源，并确保电源不间断，若因异常情况出现断电，应及时组织抢修，最大间断时间不超过1小时5.应有专人负责与委托方联系，并按双方约定时间，及时领取实时监测报表6.施工中应注意保护温度测杆及传输电缆，避免损坏。
7.8、温度监测布点示意图1）、各栋楼测温杆件平面布置示意图3#楼测温杆件平面布置示意图(1个监测点)整理为word格式4#、5#楼测温杆件平面布置示意图(2个监测点)6#、7#测温杆件平面布置示意图(2个监测点)整理为word格式8#、9#测温杆件平面布置示意图(2个监测点) 10#、11#测温杆件平面布置示意图(2个监测点)整理为word格式 12#、13#测温杆件平面布置示意图(2个监测点) 14#、15#测温杆件平面布置示意图(2个监测点)整理为word格式 16#、17#测温杆件平面布置示意图(2个监测点) 18#测温杆件平面布置示意图(1个监测点)整理为word格式2）、测杆测点示意图第八节、混凝土浇筑前裂缝控制计算 一、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) : 大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温 差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）整理为word格式 应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算： 式中 σ──混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)； E(t)──混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值； α──混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5； △T──混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温，按下式计算: 计算所得，综合温差△T=17.55度 T0──混凝土的浇筑入模温度(℃)； T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)，按下式计算： 计算所得，绝热温升值T(t)=35.09度 Ty(t)──混凝土收缩当量温差(℃)，按下式计算： 计算所得，收缩当量温差Ty(t)=-0.84度 Th──混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃)； S(t)──考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5； R──混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0， 一般土地基取0.25-0.50；整理为word格式 ξc──混凝土的泊松比。
二、计算: 取S(t)=0.30，R＝0.50,α=1×10-5,ξ=0.15 1) 混凝土7d的弹性模量由式： 计算得: E(7)=1.47×104 2) 最大综合温差 △T=17.55℃ 3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得: σ=0.46N/mm2 4) 不同龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(7)=1.93N/mm2 5) 抗裂缝安全度: K=1.93/0.46=4.20>1.15 计算满足抗裂条件第九节、自约束裂缝控制计算 1、计算原理 (依据<<建筑施工计算手册>> ) : 浇筑大体积混凝土时，由于水化热的作用，中心温度高，与外界接触的表面温度低， 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时，外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间 相互约束，使表面产生拉应力，内部降温慢受到自约束产生压应力。
则由于温差产生的最 大拉应力和压应力可由下式计算: 整理为word格式 式中 σt、σc──分别为混凝土的拉应力和压应力(N/mm2)； E(t)──混凝土的弹性模量(N/mm2)； α──混凝土的热膨胀系数(1/℃) △T1──混凝土截面中心与表面之间的温差(℃)，其中心温度按下式计算 计算所得中心温度为：44.74度 ξ──混凝土的泊松比，取0.15－0.20 由上式计算的σt如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值，则不会出现表面裂缝，否则则 有可能出现裂缝，同时由上式知采取措施控制温差△T1就有可有效的控制表面裂缝的出现 大体积混凝一般允许温差宜控制在20℃－25℃范围内 2、计算: 取 E0=3.15×104N/mm2,σ=1×10-5,△T1=14.74℃,ξ=0.15 1) 混凝土在7d龄期的弹性模量,由公式: 计算得: E(7)=1.47×104N/mm2 2) 混凝土的最大拉应力由式: 计算得: σt=1.70N/mm2 3) 混凝土的最大压应力由式: 计算得: σc=0.85N/mm2 4) 7d龄期的抗拉强度由式: 整理为word格式 计算得: ft(7)=1.93N/mm2结论:因内部温差引起的拉应力不大于该龄期内混凝土的抗拉强度值，所以不会出现表面裂缝。
第十节、保温法温度控制计算 依据<<建筑施工计算手册>> 一、计算公式: 保温材料所需厚度计算公式： 式中 δ----混凝土表面的保温层厚度(m)； h----混凝土结构的实际厚度(m)； λi----第i层保温材料的导热系数(W/m.K)； λ0----混凝土的导热系数； Tmax---混凝土浇筑体内的最高温度(℃)； Tb---混凝土浇筑体表面温度(℃)； Tq---混凝土达到最高温度（浇筑后3d-5d）的大气平均温度(℃)； Kb---传热系数修正值 二、计算参数 (1) 混凝土的导热系数λ0=2.3(W/m.k)； (2) 保温材料的导热系数λi = 0.05(W/m.K) ； (3) 混凝土结构的实际厚度h=1.50(m)； (4) 混凝土浇筑体表面温度Tb=30.00(℃)； (5) 混凝土浇筑体内的最高温度Tmax=44.70(℃)； (6) 混凝土达到最高温度时，大气平均温度Tq=25.00(℃)； (7) 转热系数修正值 Kb=1.60。
三、计算结果整理为word格式 保温材料所需厚度 δ= 0.01(m)第十一节。
