百瑞景四期四标段5#、6#楼大体积砼浇筑方案
百瑞景“中央生活区”四期四标段5#、6#楼工程大体积砼专项施工方案四期四标段5#、6#楼底板厚度2.5m，长度36.4m，宽度18.90m为大体积砼，标号为C40P6针对底板大体积砼编制专项施工方案一、编制依据（1）“百瑞景中央生活区”四期工程设计图纸；（2）《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》（GB175-2007）；（3）《普通混凝土用碎石或卵石质量标准及检验方法》（JGJ53-92）；（4）《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》（JGJ52-2006）；（5）《混凝土用水标准》（JGJ63-2006）；（6）《混凝土外加剂应用技术规范》（GB50119-2003）；（7）《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-2011）；（8）《混凝土质量控制标准》（GB50164-2011）；（9）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）；（10）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）；（11）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）；（11）大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）；二、大体积砼特点1、大体积砼施工特点大体积混凝土结构一般要求一次性整体浇筑。
浇筑后，水泥因水化引起水化热，由于混凝土体积大，聚集在内部的水泥水化热不易散发，混凝土内部温度将显著升高，而其表面则散热较快，形成了较大的温度差，使混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力此时，混凝龄期短，抗拉强度很低当温差产生的表面抗拉应力超过混凝土极限抗拉强度，则会在混凝土表面产生裂缝大体积混凝土产生裂缝的主要原因有以下几个方面：（1）收缩裂缝混凝土的收缩引起收缩裂缝收缩的主要影响因素是混凝土中的用水量和水泥用量，用水量和水泥用量越高，混凝土的收缩就越大混凝土逐渐散热和硬化过程引起的收缩，会产生很大的收缩应力如果产生的收缩应力超过当时的混凝土极限抗拉强度，就会在混凝土中产生收缩裂缝在大体积混凝土里，即使水灰比并不低，自身收缩量值也不大，但是它与温度收缩叠加到一起，就要使应力增大2）温差裂缝混凝土内外部温差过大会产生裂缝主要影响因素是水泥水化热引起的混凝土内部和混凝土表面的温差过大，特别是大体积混凝土更易发生此类裂缝大体积混凝土结构一般要求一次性整体浇筑浇筑后，水泥因水化引起水化热，由于混凝土体积大，聚集在内部的水泥水化热不易散发，混凝土内部温度将显著升高，而其表面则散热较快，形成了较大的温度差，使混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力。
此时，混凝龄期短，抗拉强度很低当温差产生的表面抗拉应力超过混凝土极限抗拉强度，则会在混凝土表面产生裂缝2、大体积砼施工要点针对大体积混凝土施工情况，拟定详细的组织计划，从施工技术、施工组织管理等方面严格控制，确保大体积混凝土施工顺利实施施工中主要从以下几个方面采取综合性措施，有效的解决大体积混凝土裂缝问题1）精心设计混凝土配合比在保证混凝土具有良好工作性的情况下，应尽可能地降低混凝土的单位用水量，采用“三低（低砂率、低坍落度、低水胶比）二掺（掺高膨胀剂及高效抗裂防水剂达到收缩补偿与抗裂效果）2）浇筑大面积混凝土，采取踏步式分段、分层浇筑混凝土，按设计要求留置后浇带3）加强混凝土的振捣，提高混凝土密实度和抗拉强度，减少收缩变形，保证施工质量4）在混凝土浇筑后，做好混凝土的养护，缓缓降温，充分发挥徐变特性，减低温度应力降低温度应力应注意避免曝晒，注意保湿5）加强测温和温度监测与管理，随时控制混凝土内的温度变化，内外温差控制在25℃ 以内，表面温度与大气温度差值不超过20℃；及时调整养护措施，使混凝土的温度梯度和温差不致过大，以有效控制有害裂缝的出现6）根据工程特点，充分利用混凝土后期强度，可以减少用水量，减少水化热和收缩。
三、施工准备大体积混凝土的施工技术要求比较高，特别在施工中要防止混凝土因水泥水化热引起的温度差产生温度应力裂缝因此需要从材料选择上、技术措施等有关环节做好充分的准备工作，才能保证基础底板大体积混凝土顺利施工1、材料准备本工程采用商品砼，在浇筑前要求砼供应商按以下要求对砼进行优化配比1.1、水泥：配制大体积混凝土所用水泥应符合现行国家标准《通用硅酸盐水泥》GB175的有关规定，并应选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，要求水泥3d的水化热不宜大于240kJ/kg，7d的水化热不宜大于270 kJ/kg由于本工程为抗渗砼，不宜采用矿渣水泥本工程采用禾田搅拌站商品混凝土，其水泥为武汉凌云水泥厂生产的“亚鑫”P.O42.5水泥，出厂编号201306059，由本工程商品砼供应商“武汉鑫禾田水泥制品公司”取样送武汉理工大学材料研究与测试中心进行水化热检测，检测报告编号：2013547，检测结果水泥3d水化热值235.45 kJ/kg,7d水化热值245.92 kJ/kg；水泥+混合材（胶凝材料）水化热检测结果：3d水化热值214.13kJ/kg,7d水化热值242.92 kJ/kg水泥各项检测指标试验依据稠度（mm）初凝时间（min）终凝时间（min）安定性比表面积R3(MPa)R28(MPa)GB175-2007135175245合格34531.253.51.2、骨料选择本工程选用碎石为乌龙泉产，粒径5～31.5mm连续级配，含泥量1%。
选用粒径较大、级配良好的石子配制的混凝土，和易性较好，抗压强度较高，同时可以减少用水量及水泥用量，从而使水泥水化热减少，降低混凝土温升细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不大于3%本工程采用的砂为巴河产中砂，细度模数2.6，含泥量2%选用平均粒径较大的中、粗砂拌制的混凝土比采用细砂拌制的混凝土可减少用水量10%左右，同时相应减少水泥用量，使水泥水化热减少，降低混凝土温升，并可减少混凝土收缩类别试验依据含泥量（%）泥块含量（%）针片状（%）压碎指标颗粒级配（mm）细度模数（M）碎石GB/T14685-200110.56.59.05-31.5/河砂GB/T14685-200120.5//合格2.61.3矿物掺和料和外加剂（1）矿物掺合料及外加剂的品种应根据工程特点，经试验确定2）掺入矿物外加剂是降低混凝土放热量的一个重要技术途径，大掺量粉煤灰使用有效降低水化热3）使用高效减水剂减少混凝土水用量，改善拌合物和易性4）粉煤灰、矿粉的掺量应按JGJ55-2011《普通混凝土配合比设计规范》确定生产用的减水剂为浩源FDN-9000，粉煤灰为阳逻电厂Ⅱ级灰，膨胀纤维抗裂防水剂为“武汉三源”生产的膨胀抗裂剂为8%～10%，并掺入改性聚丙烯纤维0.8kg/m³～1.0 kg/m³。
类别检验依据品种型号细度需水量烧失量SO3(%)含水量粉煤灰GB/T1596-2005Ⅱ20.71075.0/1.0类别检验依据品种型号外观PH流动度（%）减水率（%）减水剂GB/T8077-2000FDN- 9000褐色液体10.222022.5类别检验依据品种型号初凝终凝抗压强度7d/28d（MPa）纤维性能（抗拉强度/弹性模量）抗渗等级膨胀纤维抗裂防水剂Q/WSY001-2012SY-K15321531.7/51.2624.7/6811.70.9Mpa水压时，6个试件未渗水1.4混凝土配合比C40P6，单位：kg材料水水泥矿粉粉煤灰砂石膨胀剂减水剂用量165275/18071010807.09.3比例0.61/0.652.583.930.0250.034水胶比0.363砂率（%）39.66初凝时间10h终凝时间14h1.5商品砼搅拌站采取的技术措施(1) 控制水泥使用温度，入机温度不宜大于60℃，库存一周以上，使用温度≤34℃2) 河砂的细度模数大于2.5Ⅱ区，碎石5-31.5连续级配，粗细骨料良好的级配，确保混凝土具有良好的和易性，减少用水量，保证强度，提高抗裂性能3) 科学的利用矿物外加剂是降低混凝土放热量的一个重要的技术途径，大掺量粉煤灰使用能减少水泥用量，有效降低水泥水化热，并延缓水泥水化热峰值。
4) 使用高效缓凝减水剂减少混凝土用水量；改善拌合物和易性，延缓混凝土凝结时间，本工程通过配合比设计将混凝土初凝时间调整到10h5) 掺加膨胀剂，在充分湿润的条件下，能补偿混凝土的自身收缩，防止混凝土开裂6) 按照国标GBJ146-90规定地下工程混凝土宜采用60d混凝土强度作为配合比设计强度，评定及工程验收的依据，能充分地利用混凝土后期强度，降低配合比设计中水泥用量7) 按大体积混凝土施工要求，拌合物水胶比控制在0.36，砂率控制在39.7%，混凝土坍落度控制在160mm8) 不使用阳光暴晒下砂石集料，砂石堆场上面都已全覆盖9) 采用冰水搅拌混凝土，确保水温降低5℃左右（条件允许情况下）1.6 计算混凝土拌合物浇筑温度：本预计浇筑砼日期在2014年6月中旬，武汉地区最高气温在34℃左右1）混凝土拌合物温度（T0）计算：混凝土拌合物温度，是由组成混凝土各种材料本身温度及其重量比热乘积叠加组成，列表计算如下： 材料重量（kg）比热KJ/kg热当量WCKJ/℃材料温度Ti（℃）热量（KJ）水1654.26932022176水泥2750.84231347854粉煤灰1800.8144324608砂7100.845962313717石10800.849072320866矿粉/0.80///膨胀剂70.80620112合计257761117 拌合物温度： T0=∑TiWC/∑WC=61117/2577=23.72℃（2）混凝土拌合物出机温度（T1）计算： 混凝土出机温度与混凝土拌合物温度基本相同 出机温度： T1=T0=23.72℃ （3)混凝土拌合物浇筑温度（T2）计算（参考JGJ104-97）：计算混凝土浇筑温度，应由混凝土出机温度作为基准，再考虑混凝土入模前的施工程序影响时间，先确定对混凝土温度的影响系数再按公式计算入模温度。
混凝土浇筑过程的影响系数分别为A1-装卸料系数，A2-运输系数，A3-浇捣系数装卸料：A1=0.032*3=0.096 运输：（20min）A2=0.0042*20=0.084 浇捣：（1h）A3=0.003*60=0.18 当时天气温度T取34℃ 混凝土浇筑温度T2=T1+（T-T1）*(A1+A2+A3)=23.72+10.35*0.36=27.45℃2、技术准备技术人员熟悉图纸，掌握底板结构布置、施工进度安排等情况，确定砼浇筑流向和浇筑方法严格控制标高，在墙、柱钢筋上必须抄标高控制线，以便随时抄平，对集水坑、电梯基坑等标高重点控制对高低跨部位深基础合理进行分段浇筑，留置好施工缝3、 现场准备3.1、底板钢筋施工完毕，并办理隐蔽验收手续施工前，清理基层上的泥土、垃圾、木屑、积水和钢筋上的油污等杂物；砖胎膜经过检查具有良好的刚度和稳定性3.2、并在钢筋上抄测好混凝土浇筑标高控制线检查保护层厚度，核实预埋件，水、电管线、盒、槽、预埋洞口的位置、数量及固定情况3.3、安排组织好劳动力，水电到位备齐振捣设备，并做好其它准备工作，使施工处于有序状态3.4、搭设必要的进人基坑的脚手人行坡道和浇筑脚手平台，以及铺设底板上操作用马凳、跳板等，并经检查合格。
3.5砼配合比通知单由商品砼公司提前提交我项目部并经监理公司审核，质量符合有关标准要求，掌握坍落度数据，坍落度筒及试模应准备就绪，并要求商品混凝土站备足运输车辆和混凝土数量，满足混凝土连续浇灌的需要要求对每车混凝土进行预控工作和做好其它进场检查，并测量卸料时的坍落度，做好详细的施工记录3.6、砼泵站应备有足够功率和稳定电压的电源，有可能停电时，还应配备发电设备泵车已试运转正常，振捣器已准备就绪，塔吊运转正常3.7、工地相关负责人已对各班组进行全面施工技术交底四、人员组织及机械设备配置1、组织机构底板大体积砼施工期间，项目部组建大体积砼施工指挥部，由总指挥由项目部经理田叶龙担任，生产负责人由项目书记张基伦担任，技术负责人由项目部总工孟登峰担任，并配置试验组2人，技术组2人，测量组2人，质量负责1人，安全管理组3人，物资组2人，机电组2人，应急救援组10人，后勤组5人现场施工人员按白班、夜班两班配置，每班分别配备不少于20人，项目部人员根据施工进度情况安排相应的人员负责现场管理混凝土浇筑期间实行领导和相关部门人员值班制度，具体人员分工见施工人员组织表根据现场施工工序要求配备施工人员和管理人员，具体组织机构见图“大体积砼施工组织机构框图”。
技术负责人总指挥生产负责人安全质量负责人应急救援组机电组试验组技术监控组砼输送组砼浇筑组材料保障组砼收面养护组测量组后勤组 大体积砼施工组织机构框图2、人员安排5#、6#楼底板大体积砼施工人员计划汇总表编号职务（分工）人数人员名称职责白班夜班1组长1田叶龙总指挥生产负责人1张基伦现场组织安排2技术负责人1孟登峰技术主管3值班领导孟登峰张基伦现场负责人4作业队长2胡国茂常兴德现场施工安排5值班技术员2王志远黄大双现场技术监控、指导6质量负责1李愈心质量监督、管理7实验组2孟浩谭霖砼性能监控、测温8测量组2王志远鲜林俊测量监控9机电组2罗余良熊三安机电管理10物资保障2席桂兰徐虎保障物资及时供应11安全负责人1李愈心全面负责施工安全12现场安全员2房浩曹雪平现场安全监督13应急救援组10刘刚等紧急情况处理14后勤组5查道莉等后勤服务15砼输送844混凝土输送16砼浇筑1688砼浇筑、振捣17砼收面、养护1688收面、覆盖、养护3、机械配置拟选用一台SY5330THB 470C-8S泵车、一台柴油机混凝土拖泵 :HBT8018C-5D进行砼浇筑，另准备一台柴油机混凝土拖泵备用1）机械设备配备计算为保证混凝土的连续浇筑，项目部与混凝土供应商对运输线路进行考察。
确定搅拌站到工地的线路，同时对运输线路上的车流量高峰时间进行分析，确保混凝土及时送到现场浇筑时要求供应单位派驻现场一名协调人员，向供应单位及时反馈混凝土供应情况和质量情况以便搅拌站根据反馈信息进行调整混凝土输送地泵台数和混凝土搅拌运输车台数计算如下：A、混凝土搅拌运输车台数计算混凝土泵的实际平均输出量，可根据混凝土泵的最大输出量、配管情况和作业效率，按下式计算： =80×0.9×0.6=43 （m3/h）式中： Q1 —— 每台混凝土泵的实际平均输出量(m3/h)； Qmax—— 每台混凝土泵的最大输出量(m3/h)； α —— 配管条件系数，可取0.8～0.9； η —— 作业效率，根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土输出管和布料停歇等情况，可取0.5～0.7 当混凝土泵连续作业时，每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车台数，可按下式计算： =43÷8×1=6（台）式中： N —— 混凝土搅拌运输车台数(台)； Q1 —— 每台混凝土泵的实际平均输出量(m3/h)； V —— 每台混凝土搅拌运输车的容量(m3)； S —— 混凝土搅拌运输车平均行车速度(km/h)； L —— 混凝土搅拌运输车往返距离(km)； Tt —— 每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间(h)； L/S+ Tt根据统计和咨询混凝土搅拌站意见，取为1小时比较合理。
又因大体积混凝土的供应能力应满足混凝土连续施工的需要，不宜低于单位时间所需量的1.2倍6×1.2=8台（取整）B、混凝土输送泵台数 混凝土浇筑预计36小时连续浇筑完毕，最大混凝土浇筑量为5#、6#楼底板（含电梯基坑）约2145m3,混凝土输送地泵实际平均输出量为43m³/h所以：2145÷36÷43=1.38（台）综上所述：底板大体积混凝土浇筑，配备2台混凝土输送泵，每台混凝土输送泵配备8台混凝土搅拌运输车，共计16台另，配备一台地泵备用，商砼搅拌站准备备用混凝土运输车6台根据本次施工的工程量、施工方案和工期要求，项目部投入足够数量的施工机械设备参加底板大体积砼施工施工主要机械设备配备见下表：5#、6#楼底板大体积砼施工主要机械设备配备表（施工现场）序号设备名称规格型号数 量单位备注1混凝土输送泵车SY5330THB 470C-8S1台设置在基坑北侧2混凝土输送地泵HBT8018C-5D2台一用一备3混凝土运输罐车22台用16台备6台4布料机半径=24m2套一用一备5塔吊TC60131台6插入式振动棒ZN50(50mm)8套混凝土浇筑施工7插入式振动棒ZN35(35mm)4套混凝土浇筑施工8砼磨光机1台收面9发电机200kw2台停电应急10离心泵2台抽排砼沁水11抽水泵/3台抽排冷却水或雨水12加压泵3台冷却水加压（2）设备平面布置计划5#楼南侧设置两台混凝土泵车，（6#楼泵车布置与5#楼方位相同）。
五、大体积混凝土施工及养护1、砼浇筑1.1砼浇筑方法本工程基础底板厚度为2.5米，应采取整体分段分层踏步式推进的方法进行浇筑，分5层，每层厚度约为500mm，按照“分段定点、一个坡度、薄层浇筑、循序渐进、一次到顶”的方法，原则上沿短边方向进行，自然流淌形成斜面，采用“赶浆法”向另一端进行按照混凝土浇筑流动坡度比例1:6计算，浇筑第一层砼流动长度为3.0m，底板全长36.4m，预计浇筑累计14梯次浇筑浇筑至第5层（即浇筑至底板顶面）时，砼流动坡度总长为15m按此坡度推进浇筑，每次分层浇筑砼方量为0.50*18.9*15=141.75m³，浇筑时间估算141.75÷43÷2=1.65h取2h，预计砼罐车出厂至工地运行时间及等候时间约1.5小时，特殊情况预留时间2小时，计算混凝土浇筑层间最大间隔时间2+1.5+2=5.5h＜10h小于混凝初凝时间1.2、砼振捣计划采用坡度(1:6左右)，每层浇筑的厚度控制在500mm左右浇筑方向：从西往东斜面分层浇捣浇筑根据砼泵送时自然形成一个坡度的实际情况，在每个浇筑带的前后布置两道振动器第一道布置在砼卸料点，主要解决上部砼的捣实由于底皮钢筋间距较密，第二道布置在砼的坡角，确保下部砼的密实。
随着砼浇筑工作的向前推进，振捣器也相应跟上，以确保整个高度砼的质量为不使上下两层产生施工冷缝，要在下一层混凝土初凝之前浇筑上一层混凝土，并采取二次振捣法，在振捣上一层时，应插入下层中5cm左右，以消除两层之间的接缝，使之更好的结合为保证插入精度，在距振捣棒端部捆绑红色皮筋作为深度标记砼分层浇筑如下图：振动器插点要均匀排列，可采用“行列式”的次序移动，一般插棒间距40cm～50cm每一插点要掌握好振捣时间，过短不易捣实，过长可能引起混凝土产生离析现象每点振捣时间应视混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准，一般每点振捣时间为15～30s砼表层进行二次振捣，以确保砼表面密实度待第一次砼振捣完成20-30min并已浇筑出一定面积后，在砼初凝前再进行第二次振捣在振捣过程中，避免触及钢筋，以免发生移位、跑模现象1.3砼的泌水处理砼的泌水处理：大流动性砼在浇筑，振捣过程中，上涌的泌水和浮浆随砼坡面下流到坑底再顺两侧模板底缝流坑外，少量来不及排除的泌水随着砼浇筑向前推进被赶至基坑顶端，由顶端模板下部的预留孔洞排至坑外当砼大坡面的坡脚接近顶端模板时，改变砼浇筑方向，即从顶端往回浇筑，与原浇斜坡相交成一个集水坑，另外有意识地加强两侧模板处的砼浇筑强度，这样集水坑逐步在中间缩小成水潭，用软轴泵及时排除。
采用这种方法排除最后阶段的所有泌水如图：2、砼标高控制及表面处理为保证混凝土表面平整度和标高，再钢筋支架上焊接Φ10@2000的竖向钢筋，然后按设计标高做标记，当浇注到设计标高时，用长刮尺以标记标高为准刮平混凝土表面，收平后再用水准仪复核，确保混凝土表面标高准确混凝土浇筑后初步按标高用木刮尺刮平，初凝前用木抹子压实，经混凝土初凝后，再两次搓压，以闭合混凝土表面收缩裂缝，至少抹压2-3遍，然后覆盖保温材料养护3、砼测温砼浇筑后，采用保温麻袋覆盖蓄热养护，在终凝前收平拉毛后2小时左右覆盖一层塑料薄膜，薄膜搭接15cm，上盖一层麻袋在养护时，观察薄膜表面水珠，若水珠过少，或砼表面出现白板时，应浇热水进行补水养护，水温为60℃左右为宜在大体积混凝土施工和养护过程中，由于混凝土体内外温差产生的拉压应力、温度应力会造成混凝土的表面裂缝和贯穿裂缝，形成隐患，所以在底板混凝土施工和浇筑完2周内必须对其进行养护和内外温差的监测；本基础底板工程将在浇筑完成后一段时间内连续跟踪混凝土内部和表面及大气温度，全程掌握混凝土温度变化情况，及时采取必要的防护措施，严格控制裂缝的产生，确保底板砼的质量1）测温点布置：因常规测温方法需留设测温孔，这种方法不仅测试精度不高，而且给施工带来诸多不便，影响施工进度，因此本工程用电子测温仪测温。
测温探头在混凝土浇筑前埋入测温位置，既能保证施工质量，同时还能测量混凝土入模温度温度传感器分三层布置，在平面上根据专业要求布置测温点，每个测点分别布置在每层混凝土底部、中部及上部，以测量筏板内部及表面温度温仪温度传感器详细布置见下图建筑电子测温仪传感器布置立面图注意：电子传感器导线应缠绕在马凳筋上，浇筑及振捣混凝土时应注意勿将其损坏测温元件安装前，必须在水下1m处经过浸泡24h不损坏2）测温制度：在混凝土内部温度峰值来临前期每2h 测一次；混凝土内部温度峰值来临后期（72h后）每4h 测一次，再后期6～8h 测一次，同时应测大气温度所有测温点均需编号，进行内部不同深度与表面温度的测量，测温工作应让懂技术、责任心强的专人进行测温记录，交技术负责人阅签，并作为对混凝土施工质量控制的依据测温记录表详见附表记录砼温度的同时记录好内外温度砼表面与内部温度差不能超过25℃及时将测温结果反馈到工程部，实行信息化施工，以便调整砼养护时间及次数当混凝土内部温度变化稳定且与环境温度基本相同时，停止测温砼温度控制标准 序号项目允许范围1砼浇筑温度t30℃≥t≥5°C2砼内表温差≤25°C（内部最高温度不大于75°C）3砼表面与大气温差≤20°C测温点位布置见下图：（3）测温点保护 测温点应采用竖向焊接钢筋，测温线绑扎固定在竖向钢筋上（测温元件不得接触钢筋），测温线甩出底板混凝土顶面高度15cm左右，测温头采用塑料袋包裹外缠胶带密封保护。
浇筑前对所有施工人员进行测温点位交底，明确点位及对其保护的重要性浇筑过程中严禁砼泵出口直接冲击，振捣过程中振捣棒插入位置离测温点位保持30cm左右距离，避免振捣棒接触测温元件混凝土浇筑后，非测温人员不得拆除测温头保护塑料袋其他工序施工前，进行的技术交底同时，做好测温点保护交底工作4、砼养护基础底板浇筑完后，采用蓄热法养护砼振捣完毕并刮平后应在终凝前收平拉毛后二小时左右采用塑料膜密封覆盖，防止砼脱水龟裂，然后加盖麻袋从而有效地控制砼内部和表面的温差，以及砼表面和大气的温差，将内外温差控制在25℃以内，且保持不少于两周湿润养护，防止砼因温差应力而产生的裂缝保温材料的拆除时间应以砼内部和表面温差远小于25℃为准一般砼浇筑完毕，第三、四天为升温的高峰，其后逐渐降温，保温材料的拆除一般为15d以后，但仍应以测温结果和同条件养护试块试压结果为准降温速度不宜过快，以防降温差应力产生裂缝采取长时间的养护，规定合理的拆模时间，延缓降温时间和速度，充分发挥砼的“应力松驰效应”常温下混凝土强度达到1.2MPa 后，并经工程部下达拆模通知后方可拆除模板，并及时组织工人修整砼表面边角，剔凿浮浆、浮渣，剔凿施工缝浮浆浮渣，并用水冲洗干净。
5、绝热温升计算参照武汉禾田水泥制品公司提供的C40P6配合比报告及水泥、水泥+混合材水化热检测报告水泥水化热计算由试验数据知水泥3d水化热值Q3=235.45kJ/Kg，7d水化热Q7=245.92kJ/Kg；水泥水化热总量=254.40kJ/Kg采用粉煤灰与矿粉双掺时，不同掺量掺合料水化热调整系数k=k1+k2-1，根据配合比，查《大体积混凝土施工规范》GB50496-2009表B.1.3（插值法计算）k1=0.953，k2=0.924k=0.953+0.924-1=0.877胶凝材料水化热总量Q=kQ0=0.877×254.40=223.11 kJ/Kg，计算值小于胶凝材料7d水化热值试验数据，因此不采用胶凝材料水化热值估算，根据胶凝材料3d，7d试验数据按照公式进行估算：胶凝材料3d水化热试验值214.13 kJ/Kg,7d水化热试验值242.92 kJ/Kg；Q=270.16 kJ/Kg对本工程进行大体积砼热工计算及抗裂计算，详细计算书附后通过计算显示，本工程大体积砼在第6天时内部温度最高达到55.30℃，砼里表温差27.85℃砼浇筑后抗裂验算满足规范要求详细计算书附后六、应急预案底板大体积砼浇筑完成后，在养护过程中测温监控，如发现里表温差增大趋势采取应急处理措施，控制温差。
1、保温法（提高表面温度）测温监控过程中如发现里表温差增大趋势时，采取措施有①浇热水进行加温养护，水温为60℃左右为宜；②增加蓄热保温层厚度2、冷却水管降温法（降低内部温度）根据建设单位的要求，本工程为48层超高层建筑，基础形式为桩基﹢筏板型基础，底板结构安全度工程整体安全至关重要为确保底板砼不产生裂缝，必须考虑里表温差超出25℃以上时，有效的控制内外温差的应急措施，在底板混凝土中预埋冷却水管，应急处理措施考虑冷却水管降温1）冷却水管布置冷却水管网按照冷却水由热中心区域流向边缘区的原则分区布置，本工程冷却水管按2个分区布置通常冷却水管布置间距为1.0m，本工程底板厚度2.5m，因此在板中布置一层，设置在板中钢筋网片以上100mm位置冷却水管平面间距1.0mm，冷却管采用导热性好、并有一定强度的钢管，公称口径40 mm；采用40角钢支架焊接在板中钢筋网上，冷却水管布置见下图：经计算5#、6#楼每个分区的冷却管长度为280.8m（共1123.2，考虑损耗），进水口在中部垂直伸出底板面高度1m左右，出水口设置在底板北侧中间位置，高出底板面1.5m左右基坑南侧地面设置2个给水水箱，水箱尺为2.5m*2.5m*1m，底部设出水口，并设置给水管道加压泵，用DN50钢管连接至底板中部，通过变径套管连接两个分区进水口通水。
两个分区出水口位置相邻设置在基坑北侧中间位置，在砼强度达到1.2MPa以上后，放置1个2.5m*2.5m*1m的钢板焊接出水水箱，采用抽水泵将升温后水抽排至地面回水水箱（3m*3m*1.5m）冷却布管时，冷却水管应与底板主筋错开；若错开有困难，可适当移动冷却水管位置本工程在底板中部1.25m标高布置由钢筋网，冷却水管不应直接接触结构钢筋，可焊接支架将冷却水管布置在高出板中钢筋网10cm位置同时，要避免测温元件直接接触冷却水管，测温元件应距冷却水管10cm远设置冷却管应与钢筋支架或架立钢筋绑扎牢靠，以防水管变形或接头脱落冷却管网安装完成后，应将进出水管与总管、水泵接通，进行通水试验冷却管网应分区分层编号，每一层管网的进出水管均应编号登记温控完成后，冷却管采用水泥浆进行注浆处理冷却系统安装完成后，进行试通水，对接头漏水部位进行处理，保证密封、通畅2）冷却水管通水循环降温本工程温差临界值设置为内外温差＞24℃时，启动冷却水管降温系统冷却水采用市政给水，利用基坑上给水箱供水，冷却水流量值为1.2m³/h，冷却水水温为20℃，利用自然高差循环水流量不足1.2m³/h时，可启动管道加压泵，增大冷却水循环速度。
通过测温监控冷却水降温效果，如降温效果不良，可采取提高冷却水流量值、提高循环速度或降低冷却水进水水温的方法3）冷却水管压浆混凝土养护完成，冷却水管停止水循环后，先用空压机将水管内残余水压出，然后用压浆机向冷却水管内压注水泥浆，以封闭管路，并将伸出底板顶面的部分割除施工时，在冷却水管伸出底板顶面处预留凹槽，钢管割除后用混凝土封闭，保证保护层厚度七、质量标准及质量保证措施1、质量控制标准（1）、主控项目a、配合比及其它原材料必须符合规范及设计要求；砼养护必须符合设计及施工规范规定；随机对混凝土均进行现场坍落度试验，达不到要求的按退场处理b、砼强度的试块取样、制作、养护和试验应符合《砼强度检验评定标准》(GB/T50107-2010)的规定混凝土试件在浇筑地点随机抽取，每盘混凝土用量≤100m3取样一次；当一次连续浇筑超过1000m3时，同一配比的混凝土200m3取样一次；每次取样共留置1组试件c、结构裂缝允许宽度应符合设计规范的规定2）、一般项目混凝土振捣均匀密实，不得出现孔洞、露筋、缝隙夹渣等质量缺陷其他部分的实测误差要小于规范要求允许偏差项目及检验方法序号项 目允许偏差(mm)检验方法1轴线位置独立基础10尺量检查其他基础152标 高层 高±10用水准仪或尺量检查全 高±303基 础+15尺量检查截面尺寸-104表面平整度8用2m靠尺和楔形塞尺检查5预留洞中心线位置偏移15尺查检查（3）、实体检测用同条件养护试件强度检验。
同条件养护试件应在达到等效养护龄期时进行强度试验等效养护龄期可取接日平均温度逐日累计达到600℃·d时所对应的龄期，0℃及以下的龄期不计入；等效养护龄期不小于14d，也不大于60d；同条件养护试件的强度代表值根据强度试验结果按现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107-2010的规定取用2、防裂控制措施(1) 生产过程中控制混凝土单方用水量，控制混凝土水灰比，在水灰比不增大的前提下调整用水量和砂率满足混凝土施工和易性要求在满足混凝土泵送要求的前提下，尽可能的降低混凝土砂率，对混凝土结构质量和混凝土外观质量有利2) 在温度控制方面，砼搅拌时使用地下水水泥温度超过60℃不准入仓，搅拌站建有砂石料大棚，大气温度高于30℃时，石子在使用时浇水降温，确保混凝土出站温度控制在30℃以内3) 在大方量混凝土连续施工过程中，延长混凝土的可操作时间，防止结构混凝土冷缝的产生，当大气温度低于28℃，混凝土在标准养护下的初凝时间控制在10～12小时；施工时随时检查施工面混凝土情况，控制混凝土浇筑的间隔时间，杜绝冷缝的产生3、施工过程控制的具体要求(1) 试验人员做好混凝土接收记录，记录下混凝土罐车到达时间、开始浇筑时间及浇筑完毕的时间。
2) 做好现场坍落度检查，如实记录,不符合要求的，将混凝土退回对混凝土小票严格检查，对于不符合技术要求的不予接收3) 现场需要连续浇筑，协调人员必须安排好罐车间隔，以免等待时间过长，而影响混凝土的质量4) 浇筑时，振捣顺序明确，特别是两施工段接触处及外墙导墙处，浇筑混凝土时必须控制浇筑速度和振捣时机，以防模板变形、移位等原因引起墙体胀模、出现冷缝和烂根现象5) 混凝土必须按500mm厚一层，均匀布料,浇筑速度不宜过快设专人检查混凝土表面硬化程度，必须保证在下层混凝土初凝前浇筑完上一层混凝土，振捣时将振捣棒伸入下层100mm，以确保质量6) 在最后一层混凝土浇筑完成后,初凝之前,进行二次振捣加强二次收面，可以有效减少混凝土收缩应力引起的裂缝八、施工注意事项1、砼搅拌车卸料前应检查拌筒内拌合物是否搅拌均匀砼搅拌车在现场交货地点抽检的坍落度超过允许偏差值20mm时应及时处理砼搅拌车卸车前已超过配比中规定的缓凝时间应及时处理2、砼输送管经过的位置要平整，管道应用支架或木垫枋等垫固，不得直接与模板、钢筋接触3、如发现商品砼坍落度损失过大（超过2cm），经试验员同意，可以向搅拌车内加入与砼水灰比相同的水泥浆，或与砼配比相同的水泥砂浆，经充分搅拌后才能卸入泵机内，严禁向搅拌车或输送泵储料斗内加水。
4、最初泵出的砂浆应均匀分布到较大的工作面上，不能集中一处浇筑5、现场适当储备与砼配比相同的水泥，以便制砂浆或自拌少量砼6、泵送过程中，要做好开泵记录、机械运行记录、压力表压力记录、塞管及处理记录、泵送砼量记录、清洗记录、检修时做检修记录，做好商品砼坍落度抽查记录九、安全措施1、分部分项工程施工前应做好安全及技术交底2、浇筑前，应对振动器进行试运转，使用振动器的作业人员，应穿胶鞋，戴绝缘手套，使用带有漏电保护的开关箱振捣器的电源胶皮线要经常检查，防止破损振动器不能挂在钢筋上，湿手不能接触电源开关3、所有人员应戴好安全帽，夜间施工应保证足够的照明，并防止眩光4、拆除管道接头时，应先进行多次反抽，卸除管道内砼压力，以防砼喷出伤人5、夜间施工前，应办理夜间施工许可证十、成品保护1、大体积砼浇筑时，必须密切注意保护好温度监控点，做好醒目标志，同时进行监测，专人检测表面温度及结构中心温度，测温过程中如发现温差大于25℃时，要采取有效措施，如加厚覆盖保温、加大冷却水循环流速、降低冷却水水源温度等2、大体积砼浇筑时，易使钢筋产生位移，因此浇筑砼过程中应随时复核钢筋的位置，并采取措施，以保证位置正确3、砼养护强度达到1.2Mpa后，才允许下一工序施工，并应在砼表面覆盖麻袋等防止施工损伤。
4、为了减少收缩裂缝，待砼表面无水渍时，宜用电动收光机进行第二次研压抹光5、侧面模板应在砼强度能保证其棱角不因拆模而损坏时，方可拆模6、使用振动棒时，注意不要触碰钢筋与埋件、预埋螺栓、暗管等，如发现变形应及时校正7、雨期施工应备有足够的防御措施，及时对已浇筑的部位进行遮盖下雨期间，应避免露天作业十一、其它1、混凝土浇筑要根据施工条件、设计要求合理选择浇筑方案，根据每次浇筑量，确定搅拌、运输、振捣能力，配备机械人员，确保均匀、连续浇筑，避免出现施工缝和薄弱层面，影响结构抗渗性和耐久性2、底板混凝土浇筑应在全部钢筋绑扎完，包括插筋、预埋铁件、各种预埋穿墙管道敷设完毕，模板尺寸正确，支撑牢固安全，经全面细致检查无误，各专业汇签办理预检后进行，避免错误和遗漏4、收听天气预报，在雨天施工要做好应有的防雨预防措施，及时对已浇筑砼的部位进行遮盖，避免淋雨、冲刷，降低砼强度下大雨时应停止露天作业5、浇注砼前，应提前与供电部门联系，避免出现紧急停电突发情况，确保大体积砼的顺利浇注大体积混凝土热工计算1、绝热温升计算Th= mcQ/Cρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；mc——每m3 混凝土的胶凝材料用量，取455Kg/m3；Q——胶凝材料28d 水化热，取270.16KJ/Kg；C——混凝土比热，取0.96[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取0.406；计算结果如下表：t（d） 3691215Th（℃）36.74 47.61 50.83 51.78 50.132、混凝土内部中心温度计算 T1（t）=Tj+Thξ（t）式中：T1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值Tj——混凝土浇筑温度，取27.45℃（采用搅拌站提供的砼浇筑温度）ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表底板厚度h(m) 不同龄期时的ξ值369122.20.6020.5720.5270.423计算结果如下表t（d）36912T1（t）（℃）46.27 51.5051.0446.05由上表可知，砼第6 d左右内部温度最高，则验算第6 d砼温差2、混凝土养护计算混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
①保温材料厚度δ= 0.5h·λi(T2-Tq)Kb/λ·（Tmax-T2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取0.14（阻燃草帘）；λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T2——混凝土表面温度：30.50（℃）（Tmax-25）Tq——施工期大气平均温度：25（℃）T2-Tq—-5.5 （℃）Tmax-T2—21.0 （℃）Kb——传热系数修正值，取1.3；δ= 0.5h·λi(T2-Tq)Kb/λ·（Tmax-T2）*100=2.25 cm故可采用一层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi/λi+1/βq]式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m2·K）]δi——各保温材料厚度λi——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq——空气层的传热系数，取23[W/（m2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi/λi+1/βq]=4.9 ③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/β式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）k——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.3171④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ=2.83 m⑤混凝土表面温度T2（t）= Tq+4·hˊ（H- h）[T1（t）- Tq]/H2式中：T2（t）——混凝土表面温度（℃）Tq—施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）T1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）不同龄期混凝土的中心计算温度（T1（t））和表面温度（T2（t））如下表。
混凝土温度计算结果表t（d）36912 T1（t）（℃）46.27 51.50 51.04 46.05 T1- Tq（℃）21.27 26.50 26.04 21.05 T2（t）（℃）27.13 27.65 27.61 27.11 T1（t）- T2（t）19.14 23.84 23.43 18.94 由上表可知，混凝土内外温差<25℃，符合要求 抗裂计算1、各龄期混凝土收缩变形式中：--龄期t时砼的收缩变形值；--标准状态下最终收缩值，3.24×10-4e常数e=2.718；M1、M2、M3…Mn--各种不同条件下的修正系数；混凝土收缩变形不同条件影响修正系数M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10M11积M1.01.351.01.20.9311.430.971.00.911.88 各龄期砼收缩变形值如下表龄期（d）36912151821（×10-5）0.96 1.89 2.79 3.66 4.51 5.34 6.14 2、 各龄期砼收缩当量温差 ξy(t)：不同龄期混凝土收缩相对变形值；α：混凝土线膨胀系数取1×10-5/℃；各龄期收缩当量温差龄期（d）36912151821Ty(t)-0.96 -1.89 -2.79 -3.66 -4.51 -5.3 -6.1 3、各龄期混凝土最大综合温度Tj：砼浇筑温度，取23.65℃T（t）:龄期t的绝热温升Ty（t）:龄期T时的收缩当量温差Tq：砼浇筑后达到稳定时的温度，取25℃ 混凝土最大综合温差龄期（d）36912151821ΔT26.28 32.68 33.95 33.72 33.06 32.29 31.51 4、混凝土各龄期弹性模量 E0:砼最终弹性模量（Mpa），c40取定E03.25×104 N/mm2混凝土各龄期弹性模量（×104N/mm2）龄期（d）36912151821E（t）0.77 1.36 1.80 2.15 2.41 2.61 2.76 5、外约束为二维时温度应力计算E（t）：各龄期砼弹性模量α：混凝土线膨胀系数 1×10-5/℃ΔT(t)：各龄期混凝土最大综合温差μ:砼泊松比，取定0.15 0.15Rk:外约束。
